Мизеса критерий текучести

Критерии-текучести Треска и Мизеса [c.260]

Критерий текучести Мизеса [c.258]

Таким образом, в плоскости, нормальной направлению [111], кривая, отвечающая предельным условиям достижения состояния текучести, должна состоять из 12 эквивалентных частей (см. рис. 11.9). Критерии Треска и Мизеса удовлетворяют этому требованию, и их геометрическое представление оказывается очень простым правильный шестиугольник для критерия Треска и круг — для критерия Мизеса (рис. 11.10). [c.261]

Критерии текучести Треска и Мизеса в главных напряжениях записываются сходным образом. Основной причиной этого является предположение об изотропии свойств материала, вследствие чего величины а , ж О3 должны быть взаимозаменяемы. Поэтому [c.260]

Уравнение (1.2) соответствует поведению материала, отвечающему двум общим критериям текучести (по Мизесу или Треска) для изотропных материалов. Такие критерии, однако, неприменимы для рассматриваемого случая, поскольку полимеры становятся существенно анизотропными при продольной деформации. Тем не менее при рассмотрении экструзионного процесса преимущественно как продольной деформации Хилл [27] определил критерий (являющийся обобщением критерия Мизеса для анизотропных тел), который приводит к тому же самому условию текучести, что и уравнение (1.2). [c.32]

Г2 и Г1 — пределы текучести при растяжении в направлении главных осей. Однако анизотропия экструзионных пластмассовых труб сравнительно невелика [224—226, 244]. Например, у труб из фторопласта-4 она составляет около 6% [70]. Поэтому 1 — 1 и вместо модифицированной теории Губера — Мизеса — Генки в расчете можна использовать энергетическую теорию [224]. В работе Мрака [244] отмечается достоверность критерия Треска [140] (максимального касательного напряжения). [c.230]

Этот закон широко используется в теории пластичности применительно к металлам, но для полимеров он имеет лишь ограниченное значение. Более полезным для полимерных материалов оказался модифицированный критерий Мизеса, предложенный Хиллом [10]. Критерий текучести, введенный Хиллом, относится [c.263]

Определяющие соотношения теории течения, как известно, включают в себя условие текучести (уравнение начальной поверхности текучести), выбираемое обычно в форме критерия Мизеса [c.102]

Наконец, следует заметить, что введение эффекта Баушингера в выражение для критерия текучести приводит к дальнейшей модификации уравнений Леви — Мизеса, которые предсказывают направление распространения деформационных полос в опытах на растяжение. Наиболее просто соответствующие изменения достигаются при замене формулы = сг соз 0 на = о соз 0 — [c.289]

Исходя из сказанного, следует выразить сомнения в возможности применения критерия текучести Мизеса для описания условий перехода в пластическое состояние анизотропных полимеров, поскольку согласно этому критерию критические значения напряжений не зависят от гидростатического давления. По-видимому, поверхность, характеризующая критические условия, должна быть замкнутой в пространстве напряжений. Однако вполне вероятно, что небольшая часть этой поверхности может быть описана с помощью модифицированного уравнения Мизеса, содержащего большое число свободных параметров. [c.291]

Несмотря на то, что в свое время эти параметры были разработаны для условий статического нагружения, в некоторых случаях они оказываются пригодными и для описания усталостного разрушения. Однако ряд экспериментальных данных свидетельствует о плохой корреляции результатов испытаний с параметрами Мизеса. Одной из возможных причин такого несоответствия является деформационная анизотропия свойств, связанная с пластическим деформированием материала в процессе изготовления конструкции. На рис. 1.2 изображены предельные диаграммы текучести стали Ст.З, подвергнутой двухосному растяжению путем нагружения трубчатых образцов одновременно внутренним давлением и осевой силой. Кривая 1 на рис. 1.2 соответствует критерию Мизеса отожженной стали [c.18]

Интегрирование выражения (2.3), с учетом уравнений механики деформируемого твердого тела и критериев прочности дает функцию меры повреждаемости П = ф(1...), по которой при П = 1,0 устанавливается время до наступления того или иного предельного состояния (долговечность) конструктивного элемента. При упругих деформациях за предельное состояние принимается условие текучести Мизеса. Предельная долговечность определяется с использованием критериев механики разрушения. [c.63]

Итак, критерий Кулона позволяет найти не только критическое условие, налагаемое на напряжение, но и направление, но которому будет осуществляться сдвиг при достижении состояния текучести. Когда при деформировании образуются полосы скольжения ( деформационные полосы ), их направление отвечает отсутствию вращения или искажения формы при пластических деформациях в образце. Это обусловлено тем, что направление полос соответствует линиям, в которых происходит непрерывный переход от недеформированного к деформированному материалу из-за достижения критических условий, отвечающих достижению состояния текучести. Если при этом сохраняется неизменным объем материала, то полосы соответствуют направлениям сдвиговых деформаций, как это предсказывается формулой (11.5). В то же время использование критерия Мизеса не позволяет оценить направление развития пластических деформаций и ориентацию деформационных полос без введения предположений, дополнительных к сформулированному соотношению между критическими значениями напряжений. [c.262]

По критерию Мизеса пластические деформации возникают, когда а, = сТт (От - предел текучести). [c.371]

Даже без учета пятой точки из-за некоторой неопределенности ее происхождения, все же очевидно, что экспериментальные результаты не согласуются с предсказаниями, следуюш ими из критериев текучести Треска или Мизеса. При этом наблюдается существенная асимметрия формы кривой в областях растяжения и сжатия, и эта асимметрия подтверждается даппылш, полученными при сдвцге и сложнонапряжепном состоянии. Уитни и Эндрюс высказали предположение, что условия] достижения [c.275]

Ниже будет показано, что использование критерия Мизеса представляет существенный интерес при рассмотрении поведения полимерных материалов, хотя нельзя не учитывать влияние гидростатического давления на условия достижения состояния текучести. Поэтому оказывается необходимым несколько модифицировать критерий Мизеса. Один из возможных путей такой модификации заключается в предположении о том, что Ж представляет собой некоторую функцию гидростатического давления. [c.259]

Согласно критерию Губера - Мизеса, при сложном НДС достижение интенсивностью напряжений предела текучести (сг. = сг ) приводит к переходу материала в [c.286]

Предполагается, что материал жесткий и идеально пластичный (рис. 1.6), так что деформация отсутствует до тех пор, пока материал не достигает предела текучести. При этом используется критерий Треска, а не Мизеса, так как он упрощает анализ. Наиболее исчерпывающей в этой области является работа Ходжа [c.26]

Миаес предложил [7] критерий текучести, не включающий /3, а определяемый только величиной /2, т. е. согласно Мизесу условия достижения предела текучести определяются некоторым критическим значением величины 1 [c.258]

В обзоре Торкилдсена [22] приводятся некоторые результаты экспериментов, выполненных при исследовании поведения тонкостенных труб из полиметилметакрилата в условиях растяжения и гидростатического давления. Эти результаты говорят о применимости критерия текучести Мизеса. Из обсуждения экспериментальных данных следует, что за предел текучести принимались напряжения, отвечающие деформации 0,2%, которая представляла инженерный интерес, но остается не вполне ясным, отвечает ли это определение действительному значению предела текучести во всех проведенных экспериментах. [c.276]

Усилие, действующее на индентор и необходимое для возникновения пластической деформации, равно, как можно показать, (2 + л) К, где К — предел текучести при сдвиге. Он составляет 2,Ъ7ау или 2,82а , (где — предел текучести при растяжении), согласно критерию текучести Треска или Мизеса соответственно. Это показывает, что при нанесении достаточно глубокого и острого надреза в неограниченном твердом теле, выполнение условий перехода в пластическое состояние приводит к росту напряжения до величины, приТкерно равной За . Этот факт является основанием следующей классификации хрупкопластических свойств, впервые предложенной Орованом [1]. [c.314]

Из уравнения (5.3) вытекают частные зависимости для оценки МХПМ при упругих и упругопластических деформациях, а также в режиме динамического деформирования [7, 8]. Интегрирование уравнения (5.3) с учетом уравнений механики деформируемого твердого тела и критериев прочности дает функцию меры повреждаемости П = предельного состояния (долговечность) конструктивного элемента. При упругих деформациях за предельное состояние принимается условие текучести Мизеса. Предельная долговечность определяется по условию потери устойчивости пластических деформаций. [c.301]

Критерий Хилла обладает следующими особенностями он сводится к критерию Мизеса при переходе к изотропному материалу он не предсказывает эффекта Баушингера, поскольку содержит только четные степени компонент напряжений он не предсказывает какого-либо влияния гидростатического давления на условия достижения состояния текучести, так как содержит только разности нормальных компонент тензора напряжений. [c.264]

Итак, Губером в 1904 г., Мизесом в 1913 г. н позднее Генки была предложена в качестве критерия удельная потенциальная энергия формоизменения. Предельное напряо/сенное состояние текучести в общем случае нагружения наступает тогда, когда удельная энергия формоизменения достигает определенного значения, соответствующего текучести материала при простом растяжении [c.150]

С другой стороны, в мдтт теория течения с кусочно-линейной поверхностью нагружения рассматривается как аппроксимация более реальной в механическом смысле теории с гладкой поверхностью нагружения, позволяющей значительно лучше описать поведение реального материала [123]. Показательным историческим примером может служить классический критерий Губера - Мизеса, предложенный в качестве приближенной формулировки классического критерия Треска, но показавший впоследствии лучшее совпадение с экспериментами для поликристаллических тел. Таким образом, на самом деле для поликристаллических материалов кусочно-линейная поверхность текучести Треска (шестигранная призма) является аппроксимацией гладкой поверхности текучести Губера - Мизеса (цилиндр). В настоящее время имеется также и физическое объяснение этого (Ьеномена [325 [c.645]