Влияние контактов различных сталей

Влияние твердой поверхности на структуру и свойства кристаллизующихся слоев установлено для многих полимеров [250— 253, 316—320]. Однако и слои аморфных полимеров, сформированные в контакте с различными подложками, обнаруживают различие структуры и свойств. Например, надмолекулярная структура полиэфирных покрытий на стали существенно отличается от надмолекулярной структуры покрытий па стекле [321, 322]. В покрытиях, сформированных на стали, на контактной поверхности возникает рыхлая сетчатая структура из развернутых макромолекул. В аналогичных условиях на стекле имеются бесструктурные области, а также участки, обладающие г,1юбули-рованной пачечной структурой. При толщине покрытия г ЗОО мкм влияние подложки наблюдается даже нри исследовании структуры наружной (свободной) поверхности. В эпоксидных покрытиях на стекле [322] также обнаруживается зависимость структуры от типа подложки. [c.144]

Влияние контактов различных сталей [c.103]

Наряду с другими факторами, вызывающими и интенсифицирующими различные виды коррозии (существование пар дифференциальной аэрации, производственные дефекты металла, наличие зазоров и щелей в негерметичных механических соединениях, влияние микроорганизмов, биологическое обрастание организмами растительного и животного происхождения) контакт нержавеющей стали и металлов с различными потенциалами может вызывать локальные формы коррозии оборудования из нержавеющей стали, например питтинговую или подповерхностную. [c.23]

Сплавы В95 и АМц испытывали в состоянии поставки, сплав Д16 подвергали анодированию и наполнению горячей водой, сталь 45 была хромированной (толщина слоя хрома 3 мкм с подслоем меди 25 мкм и никеля 10 мкм), цинкование и кадмирование производили на толщину 15 мкм с последующим хроматным пассивированием. Из магниевых сплавов испытывался литейный сплав МЛ5 (оксидированный). Результаты испытаний приведены в табл. 17—19, где сопоставлено влияние контактов в различных атмосферах. [c.120]

Влияние контакта на скорость коррозии К малоуглеродистой стали [7, с. 415] и алюминия [52] в морской воде при различной скорости ее движения представлено ниже. Длительность коррозии для стали и алюминия соответственно 18 и 30 сут. [c.81]

В общем контакт стали с различными металлами дает перераспределение участков разрушения, даже если общая коррозия определяется другими факторами (например, скоростью поступления кислорода). Это перераспределение может быть выгодным или невыгодным. Если электродвижущая сила, вызываемая контактом с другими металлами, гораздо ниже электродвижущей силы, которая возникает на самом металле вследствие присутствия окалины, диференциальной аэрации или напряжений, то влиянием контакта часто можно пренебречь. Обыкновенно считают, что контакт железа со свинцом или с латунью (в устройстве домовых водопроводов) не вызывает серьезного разрушения. Кассель рекомендует в трубопроводах, в которых в контакте применяются железо и медь, вставлять кусок свинцового трубопровода (около 1 м длиной) во избежание разрушения он утверждает, что свинец покрывается осадком и не действует ни как анод, ни как катод. [c.658]

Для изучения влияния соприкосновения различных металлов и сплавов на атмосферную коррозию применяется монтаж образцов, схема которого показана на рис. 3 [6]. Хотя при этих испытаниях получены полезные данные, однако их нельзя признать вполне удовлетворительными, и поэтому была выбрана несколько иная схема, показанная на рис. 4 в этом случае взвешиваются только два центральных неодинаковых диска. Такого типа образцы постоянно применяются при испытаниях на открытом воздухе различных металлов и сплавов в паре с нержавеющей сталью. Здесь устранена одна серьезная ошибка старого типа образцов, а именно — колебания в скорости коррозии сторон диска из-за недостатков слоя лака. Помимо того, что устраняется необходимость нанесения слоя лака и почти отсутствует поверхность, корродирующая без контакта, новая сборка образцов обеспечивает большую площадь соприкосновения двух металлических деталей. Оба образца имеют один и тот же недостаток — возможность изменения переходного сопротивления между электродами пары,, в особенности после того, как накопятся продукты коррозии. [c.398]

Малые добавки- в низколегированных сталях не оказывают заметного влияния на скорость общей коррозии в воде и почве, однако состав стали играет большую роль в работе гальванических пар, определяющих коррозионную стойкость при гальванических контактах. Например, в большинстве природных сред стали с малым содержанием никеля и хрома являются катодами по отношению к углеродистой стали вследствие повышения анодной поляризации. Причина этого объяснена на рис. 6.15. И углеродистая, и низколегированная сталь, взятые в отдельности, корродируют с приблизительно одинаковой скоростью / ор, ограниченной скоростью восстановления кислорода. При контакте изначально различные потенциалы обеих сталей приобретают одно и то же значение гальв- [c.127]

И.В.Кудрявцев с сотр. [130, с. 137—154] исследовали влияние на фреттинг-коррозию прокладок из различных материалов, помещенных в зону контакта. Опыты проводили на плоских образцах из стали СтЗ сечением 50 Х75 мм, подвергнутых чистому изгибу в одной плоскости с частотой 33 Гц при N = 10 цикл. Контактное нормальное давление составляло около 90 МПа. Помещение в зону контакта прокладок из пресс-шпана толщиной 0,4 0,8 и 1,5 мм увеличивает предел выносливости образцов (по трещинообразованию) соответственно с 720 МПа (без прокладок) до 92 115 и 125 МПа. Предел выносливости гладких образцов 160 МПа. [c.154]

Исследовано [14—19] влияние различных металлов на термоокислительную стабильность топлив. Установлено, что наибольшее влияние оказала медь и ее сплавы. Нержавеющая сталь и дюралюминий на стабильность практически не влияли. Поэтому основное внимание уделено механизму образования твердой фазы при окислении топлив в контакте с медью, тем более, что сплавы меди достаточно широко применяются в топливной системе самолетов и системе охлаждения ракетных двигателей. [c.64]

Для того чтобы учесть влияние ингибитора на скорость растворения окалины, Ключников [ИЗ] предложил эффективность ингибиторов оценивать по отношению коэффициентов замедления скорости растворения металла и окалины мет/ток. Чем выше это отношение, тем лучшим считается ингибитор. Значения этих коэффициентов для различных ингибиторов приведены в табл. 6,6. Как видно, все они положительны и по мере увеличения концентрации соляной кислоты увеличиваются. Следует, однако, иметь в виду, что этот критерий не учитывает изменения скорости растворения окислов при их контакте с металлом, а это может изменить квалификационную оценку отдельных ингибиторов. Последнее хорошо иллюстрируется результатами, полученными Афанасьевым с сотр. [112] на сталях, несущих на своей поверхности реальную окалину, которая по своему составу намного сложнее индивидуального окисла (табл. 6,7). Как видно, разница в защитных эффектах на стали, покрытой окалиной, и чистой стали не так велика. Более того, в реальных условиях защитный [c.201]

Взаимоотношения между влияниями этих переменных факторов часто весьма любопытны и сложны. Так, в одном случае добавка небольшого количества фосфатного стабилизатора к перекиси, хранившейся в алюминиевой таре, заметно увеличила скорость разложения. Впоследствии оказалось, что сосуд для перекиси был изготовлен из двух различных сортов алюминия добавка фосфата увеличила электропроводность перекиси водорода, а тем самым и скорость электролитической коррозии. В свою очередь это вызвало выделение примесей в раствор перекиси, что суш,ественно повысило скорость разложения. Такой эффект всегда возможен в случае использования разнородных металлов при монтаже аппаратуры для хранения и транспортировки перекиси. Например, при применении нержавеющей стали и алюминия на последнем в точках контакта образуется белый порошкообразный осадок. Дэвис и Киф [26] предлагают изолировать разнородные металлы один от другого подходящими пластиками или по меньшей мере для изготовления большей поверхности брать не катодный металл, а анодный эти авторы показали также, что склонность к электролитической коррозии при более концентрированных растворах уменьшается. [c.141]

В настоящей работе рассматривается влияние медного контакта на скорость коррозии стали и ее сопротивление коррозионной з ста-лости в различных коррозионных средах. [c.231]

Исследовано влияние медного контакта на коррозию свертных трубок из стали 08 и проволоки из стали 40, а также на сопротивление коррозионной усталости проволоки из стали 40 и биметаллической проволоки в различных коррозионных средах. [c.243]

От температуры литья непосредственно зависит вязкость расплава и протекание микрореологических процессов при формировании адгезионного контакта. По мере увеличения температуры литья вязкость расплава у больщинства термопластов, как правило, снижается, одновременно интенсифицируются процессы термодеструкции, ведущие к увеличению количества низкомолекулярных продуктов в объеме и снижению когезионной прочности полимера. Поэтому прочность адгезионных соединений в зависимости от температуры литья проходит через максимум, приходящийся на температуру интенсивной деструкции расплава в цилиндре. В табл. 1У.2 влияние различных факторов на прочность литьевого соединения показано на примере соединений полиамид— сталь. [c.120]

В табл. 2.14 приведены результаты испытаний в средах выделения ММА. Испытания в эмалированных реакторах позволили исключить контакт стальных образцов с медью, из которой изготовлено теплообменное оборудование действующего производства, определить влияние серной кислоты для различных марок сталей, сплавов. — [c.121]

Было показано, что такие металлы, как титан, хромистые и нержавеющие стали, будучи легированы небольшими добавками Р(1, Р1 (0,1—1,0%), легко переходят в пассивное состояние в условиях, где эти металлы без добавок активно растворяются (например, растворы Н28 04, НС1 и др.) [1—9]. Титан, который обладает высокой пассивируемостью в ряде сред, особенно интересен в этом отношении, поскольку его потенциал полной пассивации очень сильно смещен в отрицательную сторону, что особенно благоприятствует созданию сплавов с катодными добавками. Поскольку действие таких добавок связывается с их влиянием в основном на катодный процесс [2] и поскольку работу такой системы можно рассматривать как работу гальванической пары Т1 (анод) — легирующая добавка (катод), было интересно исследовать поведение титана в гальванических парах с чистыми катодными металлами, изучить и сравнить катодное поведение этих металлов, а также выявить роль различных катодных характеристик (перенапряжение водорода, предельный диффузионный ток по кислороду, перенапряжение ионизации кислорода, собственный стандартный потенциал добавки) в процессах пассивации титана в результате контакта с катодными металлами. [c.292]

Сильное влияние на коррозионную активность и свойства резин оказывает природа подложки и присутствие ингибиторов коррозии металлов. По увеличению влияния на скорость и количество выделяющегося галогенводорода из резин на основе СКФ-32 различные подложки можно расположить в ряд по НР — стекло, нержавеющая сталь, алюминиевые сплавы, хромированная сталь, обычная сталь по НС1 — алюминиевые сплавы, нержавеющая сталь, стекло, хромированная сталь, обычная сталь [206]. При контакте с резиной на основе СКФ-26 (240 ч при 250°С) быстрее всего корродируют титан, медь, латунь и бронза, примерно в 2—3 раза медленнее, чем медь и латунь корродируют стали различных марок (быстрее — угле- [c.198]

При склеивании эпоксидным компаундом и другими клеями кварцевого стекла, винипласта, некоторых металлических сплавов адгезионная прочность в результате магнитной обработки возрастает на 20—46% [61]. Магнитная обработка обеспечивает также повышение прочностных свойств стеклопластиков [61]. Обнаружено, что изменение адгезионной прочности зависит не только от типа полимера и режима обработки, но и от магнитных свойств подложки. Так, повышение адгезионной прочности эпоксидных покрытий на стали под действием магнитной обработки составляет 54%, на алюминии — 45%, а на меди — 29% [193]. Механизм влияния магнитного поля на адгезионную прочность полностью не ясен. По-видимому, одной из причин этого эффекта является воздействие магнитного поля на характер адгезионного контакта. Известно, что макромолекулы в растворе способны запоминать действие магнитного поля, изменяя, в частности, свою ориентацию [64]. Сушественно меняется надмолекулярная структура пленок, полученных в магнитном поле [65]. По-видимому, магнитное поле способствует возникновению более упорядоченной структуры полимера, находящегося в контакте с подложкой [61]. Возможно также, что механизм действия магнитного поля, в котором происходит формирование адгезионного соединения, заключается в упрочняющем воздействии на полимер. В настоящее время установлено, что магнитная обработка существенно повышает прочностные свойства различных полимеров [66—70, 193]. [c.88]

Влияние различных углеводородов на трение и износ стали нри режимах граничного трення впервые было изучено Г. В. Виноградовым с сотр. [56]. По результатам своих исследований онн выдвинули утверждение об активном участии молекул углеводородов в процессах граничного трения образование окисных пленок, предотвращающих непосредственный контакт трущихся поверхностей и их заедание, происходит, по мнению этих исследователей, как сопряженный процесс окисления и металла и углеводорода. Поэтому противоизносные свойства углеводородов должны зависеть от их стабильности к окислению. [c.78]

Данными Миерса и Брауна о влиянии контакта нержавеющей стали 18-8 (0,16% С) с различными металлами на коррозию под напряжением (напряжения создавались изгибом образцов в дугу) в растворе 100г/./г КаС1 + 9г/л Н2О2 установлено, что контакт с металлами, потенциал которых на 0,1 в более аноден, чем потенциал нержавеющей стали, полностью предупреждает развитие коррозионных трещин в ней контакт с платиной, вызывающий анодную поляризацию стали, так же как и в приведенных выше данных для латуни и алюминиевого сплава, повышает скорость развития коррозионных трещин. [c.19]

Хорошая свариваемость стали и молибдена наблюдается в тех случаях, когда общая толщина биметаллического листа составляет 20 мм при толщине молибдена 1-2 мм (прокатка при 950 и 1200°С) и 3,5-6 мм (прокатка при 950° С) при толщине молибденового покрытия 10 мм листы не свариваются. Другими словами, при небольшой толщине молибден хорошо сваривается со сталью и в случае прокатки при 1200° С. Это можно объяснить тем, что условия прокатки недостаточно изотермичны. При контакте с холодными валками тоньсий теплопроводный молибденовый слой охлаждается и фактически температура на границе молибден-сталь ниже, чем температура в камере. Использование в качестве подложки различных сталей (0,03—0,16% С) не оказывает заметного влияния на прочность на срез биметаллического композита, гак как при испытаниях на срез, как правило, наблюдается разрушение по молибдену. [c.94]

Особо следует остановиться на поведении пассивных металлов и соотношении поверхностей контактирующих металлов. Сплавы, подобно нержавеющим сталям, которые в морской воде могут находиться как в активном, так и в пассивном состоянии, оказывают различное влияние. Будучи в пассивном состоянии, они усиливают коррозию менее благородных металлов, таких как алюминий, сталь и медные сплавы. Если же они находятся в активном состоянии, то претерпевают сами сильную коррозию при контакте с материалами, обладающими более положительным, чем они сами в активном состоянии, потенциалом (медные сплавы, титан, хастеллой и т. д.). В связи с этим наблюдается часто при развитии питтинговой коррозии сильная коррозия нержавеющих сталей при контакте их с более благородными металлами. При контакте нержавеющих сталей с такими неблагородными металлами, как малоуглеродистая сталь, цинк, алюминий, потенциал которых отрицательнее потенциала нержавеющих сталей в активном состоянии, последние электрохимически защищаются. Аналогичным образом можно добиться защиты от общей и точечной коррозии и менее легированных сталей. В частности, сообщается, что крыльчатки из хромистой стали Х13 обнаруживают высокую стойкость в насосах с чугунными корпусами при перекачке морской воды. [c.171]

Влияние контакта БА с различными сталями, некоторыми сплавами и неметаллическими конструкционными материалами на его полимеризационную активность при 40—45 °С показано на рис. 2.13. Рост вязкости наблюдается после 100 ч выдержки в сосуде из стали 07Х13АГ20 (общее время контакта 300 ч). При использовании углеродистой стали повышение вязкости меньше. После контакта в течение 440 ч при 40—45 °С, 950 ч при комнатной температуре наблюдается более резкий рост вязкости и помутнение раствора. [c.200]

Сосуды (аппараты) нефтегазоперерабатывающих заводов, изготовленные из различных сталей, работают в большом диапазоне давлений и температур в контакте с разнообразными технологическими коррозионными средами. При этом возможны все основные виды коррозионных повреждений. Существующие на настоящее время модели коррозионных процессов, как правило, рассматривают только одну комбинацию сталь - среда - температура - давление - вид коррозии , протекающую во времени и не могут быть использованы для отражения коррозионной ситуации в сложной контролируемой системе. В то же время службам технического надзора для правильного планирования технического обслуживания, диагностирования и ремонта оборудования необходимо иметь информацию о коррозионной ситуации на заводе в целом. Это определило необходимость создания модели коррозионного состояния сложных технологических систем с учетом оценки влияния основных технологических параметров на коррозионное состояние аппаратов ОГПЗ, где проводится регулярный контроль их технического состояния, по результатам которого составляются акты обследования, хранящиеся в архиве. Данная форма хранения информации не вполне пригодна для анализа технического состояния промышленных объектов и абсолютно не пригодна для прогнозирования их работоспособности. [c.196]

Различные сорта железа. Многие авторы описали специаль-. ные случаи коррозии в месте соединения различных сортов железа, но иногда это объясняется влиянием зазора между двумя материалами зазор является еще более серьезным фактором, когда оба контактирующих материала имеют различные коэфициенты термического расширения. Швейцарская комиссия 3 нашла, что коррозия вследствие контакта различных железных материалов незначительна. Шодрон и Лекомб утверждают, что электродвижущая сила пары, состоящей из двух различных сталей (одна из сталей содержала медь и небольшое количество хрома), маскируется электродвижущей силой, возникающей между окалиной и металлом. Льюис и Кинг 5 сообщили о случае специальной коррозии, при которой болты из ковкого железа находились в контакте с чугунными сосудами. Фрейнд , изучая свои образцы, находившиеся пять лет в море, около Плимута, нашел, что сталь, сболченная со сварочным железом, защищалась за счет железа, хотя в не-сболченных образцах сварочное железо неизменно корродировало меньше, чем сталь. Причина такого распределения коррозии, конечно, та же самая, как и в аналогичном случае кон- [c.660]

Усиление коррозии можно ожидать только там, где металлический пигмент находится в хорошем контакте со сталью и где имеются разрывы в пленке. Выбор масла-растворителя может оказать влияние на контакт и этим, возможно, объясняются результаты опытов Петерса с двумя красками, содержавшими ту же самую алюминиевую бронзу, в равной концентрации растворенную в двух различных растворителях. В одном случае пленка сделалась совершенно ржавой в один год, в то время как другая лишь через 7 лет. Петерс получил прекрасные результаты, налагая бронзовую краску на пленку масляной краски, содержащую неметаллический пигмент. Краска со слюдообразным гематитом при испытаниях в Кембридже не дала каких-либо признаков интенсивной коррозии в разрывах пленки здесь пигмент только слабо катоден по отношению к железу и, несомненно, электрический контакт несовершенен. Такое же несовершенство контакта, вероятно, объясняет, почему алюминиевые красочные пленки не дают катодной защиты железу в разрывах, тогда как в жидкостях подобные пленки из металлического алюминия (нанесенные распылением) оказывают защиту. Свинцовые металлические пигменты в контакте с железом также не дают катодного ускорения коррозии, как это было найдено Иорданом . В действительности они известны как ингибиторы, вероятно, по- [c.741]

Влиянне контакта с различными металлами иа коррозии, дюралюминия достаточно полно рассмотрено Павловым [62 . Не приводя результатов его исследований, можно отметить, чк,-в растворах хлористого натрия и в морской воде контакт с медными сплавами интенсифицирует коррозию дюралюминия. Существенную роль играет при этом вторично осаждающаяся медь, образующая эффективные местные катоды. Контакт с нержавеющей сталью столь же опасен, как и с медными сплавами контакт с цинком и кадмием несколько улучщает стойкость дюралюминия. Стойкость плакированного дюралюминия меньше зависит от контактов с другими металлами. При оксидировании дюралюминия как с плакировкой, так и без нее вредное действие контактов с благородными металлами на коррозионную стойкость дюралюминия не снижается. Прп контакте с магниевыми сплавами в процессе работы макропары на алюми ниевом катоде происходит подщелачивание среды и интенсификация коррозии дюралю.миния. Оксидирование и плакировка не снижают заметно разрушения дюралю.миния ири контакте его с магнием. [c.62]

Как видно из приведенных данных, при малых скоростях движения воды влияние различных положительных контактов мало сказьшается на коррозии стали, а при больших скоростях движения воды проявляется индивидуальная природа катода и в наибольшей степени усиливают коррозию стали медь и никель. Поэтому детали из меди и медных сплавов, нержавеющих сталей, никеля или никелевых сплавов, контактирующих со сталью, необходимо оцинковьшать или кадмировать. Могут быть также П1жменены прокладки из оцинкованного железа или оцинкованных стальных деталей. [c.201]

Влияние радиуса закругления индентора изучалось на отожженной и закаленной с различным отпуском стали 45 при агрузке 1 кгс и скорости царапания 0,168 м/мин. Указанная (скорость В соответст(В(ии с [выполненными расчетами не оказывает влияния на темшературный режим в зоне контакта. Царапание производилось по образцам, собраиньш в кассету по порядку ув ел(ичения их твердости, на установке, описанной выше (см. рис. 4). [c.134]

Многие органы состоят из двух или большего числа различных клеточных популяций, которле возникли независимо друг от друга, а позже объединились и стали взаимодействовать между собой. Дифференцировка клеток в одной ткани может определяться влиянием другой ткани, тесно контакти-рующей с первой, и такое явление называют индукцией. Подобного рода взаимодействия играют особенно важную роль в развитии эпителиев у позвоночных животных. [c.111]

Влияние температуры. Можно было бы ожидать, что трение пластмасс должно быть более чувствительным к температурным изменениям, чем трение металлов, так как прочность при сдвиге и предел текучести (твердость) пластмасс в большей степени зависят от температуры. Однако поскольку значения 5 и Р уменьшаются с увеличением температуры одновременно, их отношение 8/Р не обязательно должно изменяться очень сильно. Шутер и Томас опубликовали данные, из которых следует, что величина .I с повышением температуры для политетрафторэтилена (от 20 до 200 С) и для полиметилметакрилата (от 20 до 80 С) не изменяется совсем или изменяется очень мало, однако для полистирола (в пределах от 20 до 80 °С) она возрастает довольно заметно. Риис измерял статическое трение политетрафторэтилена, полиэтилена и различных полиамидов на стали. При температурах выше 25 °С величина для каждой пластмассы, за исключением политетрафторэтилена, при некоторой температуре ниже точки размягчения данного полимера проходила через минимум. Это свидетельствует о том, что при первоначальном повышении температуры прочность при сдвиге уменьшается, а предел текучести не претерпевает существенных из-.менений по мере того как температура повышается и приближается к точке размягчения, увеличение площади контакта (уменьшение Р) ко.мпенсируется дальнейшим снижением 5. Кинг и Тейбор измеряли значения 5, Р и х. при различных температурах. С повышением температуры для полиэтилена от —40 до +20 °С, для политетрафторэтилена от —20 до +20 °С и для полиметилметакрилата от —40 до +80 °С отношение 5/Р приблизительно удваивалось наблюдалось также соответствующее увеличение [,1. Для политетрафторэтилена при температурах от —40 до +20 °С наблюдалось уменьшение отношения. 5/Р и соответственно уменьшение .I/ . [c.315]

Д гов 1я сварка является наиболее распространённым н рекомендуемым способом сварки различной аппаратуры из стали типа 18-8. Сварной шов обладает высокой пластичностью и вязкостью и даёт хороший контакт с основным металлом. При дуговой сварке процесс сваривания происходит быстрее, чем при газовой, зона термического влияния небольшая и нет опасности науглероживания сварного шва. Вот почему при изготовлении химической аппаратуры, когда в процессе её эксплоатацни требуется высокая коррозионная стойкость, дуговая сварка является основным способом соединения. [c.77]

Электродвижущая сила между листами и заклепками становится значительной, когда они сделаны из различных металлов. Известен случай разрушения яхты Призыв моря вследствие того, что корпус этого корабля был построен из монель-металла, а некоторые заклепки были сделаны из стали. Заклепки быстро прокорродировали, и уже во время опытной поездки струи воды начали проникать через заклепочные отверстия. Водолаз за.менил заклепки на стальные болты, но они также быстро погибли, и судно было объявлено не мореходным и пошло на слом. Быстрая коррозия в данном случае была вызвана несоразмерностью площадей, а и.менно — большой корпус из монель-металла был катодом по отношению к заклепкам и, будучи хорошо снабжаем кислородом, благодаря движению корабля по морю, давал возможность протекать большому току, влияние которого было сконцентрировано на маленьких заклепках (анодах). Следует отметить, что по этому поводу производились некоторые опыты и оказалось, что ускорение коррозии в контакте монель-железо невелико но нужно указать, что в этих опытах образцы из стали и монель-металла были одинаковой величины, в то [c.652]

Напряжения, необходимые для проявления действия расплавленного покрытия, с увеличением температуры испь1тания уменьшаются. Для некоторых металлов существует верхняя температурная граница, когда действие расплавленного покрытия исчезает. Положение ее зависит от скорости деформирования металла при испытании и других факторов. Для цинка, покрытого ртутью, например, при 110—120° С, образцы, как и при комнатной температуре, разрушаются хрупко. С повышением температуры до 160° С основной металл становится очень пластичным. Для сталей эффект понижения прочности и хрупкое разрушение наблюдаются от температуры плавления нанесенных на них легкоплавких металлов до 500—600° С, когда имеют значение уже явления возврата и сталь становится более пластичной. Влияние длительности контакта стали Х18Н9Т с расплавленной латунью Л62 на величину разрушающего напряжения при различных температурах показано на рис. 55 [13]. Большое значение имеют также состав и физико-химические свой- [c.187]