Оценка предельной долговечности

Оценка предельной долговечности [c.314]

Оценку предельной долговечности в коррозионных средах производили путем испытаний сплошных образцов круглого поперечного сечения под действием постоянно о во времени растягивающего усилия. [c.129]

Рнс. 10.9. Оценка предельной долговечности обычных (/) и теплостойких (2) фенопластов по температурно-временной зависимости сохранения 70% исходной прочности прн изгибе (стандарты ФРГ D1N 53446 и VDE 0304). [c.163]

В работе основное внимание уделено разработке методов прогнозирования и повышения долговечности, интерпретируемой как свойство оборудования сохранять работоспособность до наступления предельного состояния в условиях механохимической повреждаемости металла. Оценке предельного состояния оборудования предшествовало изучение закономерностей напряженного состояния, физико-механических свойств материала и разрушения конструктивных элементов в условиях одновременного действия коррозионных сред и внешних нагрузок стационарного и нестационарного характера. [c.56]

Расчетные методы оценки предельного состояния долговечности базируются на силовых, деформационных и энергетических критериях разрушения в зависимости от специфики и конечной цели решаемой задачи. [c.56]

При одинаковых геометрических параметрах (г и 5) и приложенных давлениях среднее напряжение в сферическом элементе в 1,5 раза меньше, чем для тонкостенной трубы, закрытой по торцам днищами. Формулы для оценки скорости коррозии, кинетики напряжений и долговечности тонкостенного сферического элемента совпадают с таковыми для тонкостенных труб. Однако при оценке предельных напряжений по формуле (80) значение следует принимать равным единице. [c.36]

Следовательно, если по абсциссе отложить величины обратной температуры (°К), а по ординате — значения логарифмов времен, необходимых для достижения предельного значения данного свойства, то экспериментальные точки должны лечь на прямую линию. Экстраполяция прямой к более низкой температуре дает приближенную оценку вероятной долговечности полимера при этой температуре (рис. 22). [c.36]

Методами механики разрушения установлены закономерности распределения упруго-пластических напряжений и деформаций в конструктивных элементах с технологическими дефектами, в том числе с угловыми переходами с нулевым и ненулевым радиусом сопряжения в вершине, а также их несущей способности и долговечности. Предложен метод расчета предельных состояний сварных сосудов с поверхностными дефектами. Произведена количественная оценка параметров диаграмм длительной статической и циклической трещиностойкости материала в условиях ВПМ. Объяснен механизм образования на диаграммах длительной статической трещиностойкости участков независимости скорости роста трещин от коэффициента интенсивности напряжений (плато). Теоретически и натурными испытаниями обоснованы методы обеспечения работоспособности сварных соединений со смещением кромок, основанные на регулировании свойств, размеров и формы зон с различным физико-механическим состоянием. Сформулированы закономерности накопления повреждений в материале в процессе гидравлических испытаний оборудования с целью выявления и устранения дефектов. [c.6]

В случае, когда металл мягкой прослойки деформационно упрочняется при оценке долговечности необходимо учитывать предельные характеристики [c.36]

Конструкционная прочность по своей природе является величиной, которая имеет рассеяние, поскольку имеют рассеяние свойства материала и размеры. Отсюда следует, что уровень рассеяния различных видов прочности может оказаться существенно разным. Например, если ведется оценка прочности по предельному состоянию наступления текучести стенки сосуда, работающего под давлением, то рассеяние будет находиться в пределах рассеяния свойств металла по и толщины листового металла. Для многих марок металла это рассеяние обычно невелико. Если же оценка прочности будет проводиться по предельному состоянию разрушения сосуда, изготовленного из высокопрочной стали, чувствительной к концентрации напряжений, то рассеяние будет зависеть от концентрации напряжений, которая в свою очередь зависит от радиусов закруглений в зонах концентрации. Рассеяние в этом случае окажется более значительным. Сравнение по долговечности при испытании сосудов при переменном давлении даст еще большее [c.42]

При уточненных оценках эффектов экстремальных повреждений, вызывающих существенное падение прочности (на 50-90 %), долговечности (на 2-3 порядка) и переход к предельным состояниям ПА1—ПА4, рекомендуется использовать их физическое и математическое моделирование (см. гл. 3-5 разд. Т и гл. 4-5 разд. П). [c.483]

Заметим, что фактическая долговечность соединения должна быть несколько меньше определенной по формуле (4.74), по-скольку она выведена без учета механоактивации металла в результате пластической деформации. Однако, для идеально-упруго-пластического тела предельное состояние достигается при сравнительно малых деформациях, поэтому оценку долговечности соединения по формуле (4.74) следует считать приемлемой в инженерных расчетах. Естественно, такой подход даст большие погрешности при оценке долговечности соединений из пластичных деформационно-упрочняющихся сталей. [c.167]

Приведенные закономерности установлены для одноосного растяжения. Экспериментальные данные показывают, что уравнение (7) применимо и для других способов нагружения, однако коэффициенты А и а принимают при этом иные значения. Таким образом, возникает необходимость экспериментальной оценки прочностных свойств при различных способах нагружения, поскольку нет возможности оценивать по результатам испытаний при одном способе нагружения поведение того же материала при другом способе нагружения. Во многих случаях целесообразно пользоваться методом экстраполяции по данным кратковременных испытаний самих изделий. Нагружая изделие разными нагрузками Р, близкими к предельно допустимым при кратковременных испытаниях (для сокращения времени испытания), измеряют время до разрушения т. По полученным данным строят график 1дт — Р. Проведя прямую через экспериментальные точки, определяют ее экстраполяцией нагрузку, соответствующую требуемому сроку службы изделия, или, наоборот, долговечность по заданной нагрузке. [c.20]

В данном случае нормативный срок службы оценивается из условия достижения фронтом диффузии границы раздела металл - покрытие. Если принять, что долговечность защитного покрытия определяется некоторым предельно допустимым количеством низкомолекулярного вещества на границе раздела то для оценки наработки изделия до отказа можно использовать соотношение, вытекающее из уравнения стационарной диффузии (2.42) [c.178]

Приведенные данные свидетельствуют о том, что закономерность изменения долговечности в зависимости от величины внутренних напряжений определяется не природой адгезионных связей и условиями эксплуатации покрытий, а величиной предельных внутренних напряжений, на которые влияют условия формирования покрытий. На основании этих данных предложено [37] принимать внутренние напряжения в качестве критерия для оценки долговечности полимерных покрытий. [c.19]

В работах [1, 2] было показано, что внутренние напряжения, возникающие в подложках на границе с покрытиями при их формировании, оказывают существенное влияние на эксплуатационные свойства лакокрасочных систем. На ряде покрытий, сформированных из различных по химическому составу и строению пленкообразующих материалов, было установлено, что величины этих напряжений увеличиваются с ростом толщины покрытия по прямолинейному закону до некоторого предела, по достижении которого происходит резкое их снижение в результате частичного или полного отслоения покрытий от подложки. Эти опытные данные явились основанием к тому, чтобы в качестве количественной характеристики адгезии принять величины предельных (критических) внутренних напряжений и критических толщин покрытий. По нашему мнению, такая оценка является наиболее целесообразной, поскольку в реальных условиях долговечность покрытий в большинстве своем определяется главным образом теми внутренними напряжениями, которые возникли в покрытиях при их формировании и эксплуатации. Наряду с этим знание критических толщин покрытий, а следовательно, и внутренних напряжений позволяет без особого труда определить наиболее рациональные толщины для определенных условий применения лакокрасочных покрытий. [c.110]

Из уравнения (5.3) вытекают частные зависимости для оценки МХПМ при упругих и упругопластических деформациях, а также в режиме динамического деформирования [7, 8]. Интегрирование уравнения (5.3) с учетом уравнений механики деформируемого твердого тела и критериев прочности дает функцию меры повреждаемости П = предельного состояния (долговечность) конструктивного элемента. При упругих деформациях за предельное состояние принимается условие текучести Мизеса. Предельная долговечность определяется по условию потери устойчивости пластических деформаций. [c.301]

Опыт проведения циклических испытаний труб различного типо размера и свойств металла показывает, что для оценки циклической долговечности целесообразно использовать степенные функции, базируют,иеся на силовых критериях разрушения, в частности, предельном разрушающем окружном напряжении апр. Таким уравнением является уравнение Беквита (1910 г.), представленное нами в следующем виде [c.795]

Изложенные варианты оценки предельно допустимых длительностей нагружения при различных напряжениях и температурах, ограниченных требованиями прочности или деформационной долговечности, и определения области работоспособности полимера представляют собой отражение различных проявлений кинетической природы разрушения полимерных материалов, причем конкретные характеристики предельного состояния зависят от принятой схемы испытаний. Возможны также и другие режимы испытаний, различающиеся условиями нагружения, законом изменения температуры и принятыми требованиями к тому, что считать критическим (предельно допустимым) состоянием материала. Все получаемые при таких испытаниях параметры материала обладают внутренней общностью, так как обусловлены общим термофлуктуационным механизмом деформирования и разрушения. Однако количественные соотношения между предельными параметрами устанавливаются только для простейших моде-50 юо°с лей поведения материала. Более детальные и точные связи между результатами оценки ис. VI.19. Область предельных свойств полимера, получаемыми работоспособности при различных методах его испытания, тре- руадГи 1ературе Установления уточненной (и усложнен- [c.244]

Оценка показателей долговечности и безотказности. Для оценки покавателей долговечности ЭП могут быть также использованы -методы статистического прогнозирования, однако при ресурсе изделий менее 500 ч предпочтение имеюг методы оценки, основанные па результатах испытаний изделий до предельного состояния работоспособности. При оценке показателей долговечности ЭП по результатам испытаний выборки изделий до предельного состояния может быть использовано. следующее эмпирическое соотношение [17] [c.75]

В сварных конструкциях источником разрушения в большинстве случаев служат концентраторы напряжений или несплошности шва (дефекты), отличные от трещин. В соответствии со схемой на рис. 10.1.5, процесс разрушения включает этапы зарождения трещины (точка А), ее подрастания в пределах зоны алияния формы концентратора (участок АВ) и дальнейший рост до наступления предельного состояния. При оценке долговечности конструкции или ее остаточной прочности в процессе эксплуатации целесообразен учет каждого из этих этапов. [c.362]

IX испытаний при оценке прочности и долговечности реальных 1лей. Однако представляется нецелесообразным чрезмерно эжнять методы испытаний и полностью отказываться от старых гех пор, пока не найдены лучшие и более совершенные методы еделения предельных состояний деталей при различных усло- [c.3]

Таким образом, для оценки долговечности полимерного покрытия при расчете его напряженного состояния необходимо учитывать изменение линейных размеров, модуля упругости и предельной деформативности материала цри воздействии жвдхой агрессивной с ды. [c.86]

Существуют различные методики, с помощью которых делаются попытки оценить взаимосвязь напряженного состояния с коррозионной стойкостью. Например, при действии сильноагрессивпых сульфатных вод для бетона с ВЩ менее 0,55 на низкоалюминатном портландцементе предлагается считать напряжение сжатия 0,6/ пр, а растяжение 0,4/ р предельными, выше которых начинают сказываться взаимное влияние коррозионных и физикомеханических процессов [48, 63]. Существенную роль оказывает уровень изгибающих напряжений на стойкость бетона при циклическом воздействии среды в условиях физической коррозии действие кристаллизующихся солей, замораживание и оттаивание и др. (рис. 12). Следует отметить, что в инженерной практике в должной мере еще не используются пороговые значения напряжений, выше которых происходит резкое ускорение разрушений в растянутых элементах под действием сильно-агрессивных сред. Однако эти данные могут потребоваться для оценки несущей способности железобетона, когда применены материалы, не соответствующие условиям эксплуатации (не обладают требуемой стойкостью, плотностью), и в то же время производственные возможности не позволяют их выполнить более долговечными. [c.33]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология