Критерий потока газа

Медианный диаметр капель воды, подсчитанный по формуле (IV.36), несколько меньше медианного диаметра, подсчитанного по формуле (IV 25), в связи с тем, что в формулу (IV.25) не включены критерии, характеризующие влияние динамической вязкости жидкости на дисперсность ее распыливания центробежными форсунками. Формула (1У.19) более полно учитывает все физические свойства впрыскиваемых жидкостей и охлаждаемого потока газа. [c.93]

Хорошее перемешивание реагирующих фаз при высоте рабочей зоны колонны около 15 м делает малоэффективной установку в колонне устройств, предназначенных для дополнительного перераспределения внутренней циркуляции потоков газа и жидкости. Были проведены сопоставительные испытания двух промышленных колонн диаметром 2,2 м и высотой рабочей зоны 14—15 м одна из колонн была пустотелая, другая — снабжена рассекателями, представляющими собой смонтированные под углом 45° к горизонтальной плоскости и расходящиеся из центра стальные пластины. Сравнение сделано для битумов с температурой размягчения по КиШ, равной 53 4 °С, при температуре окисления 280 5°С и расходе воздуха 3400 100 м /ч. В результате установлено отсутствие значимой разницы между средними квадратичными ошибками и средними значениями измерений содержания кислорода в испытуемых колоннах (оценка по критериям Фишера и Стьюдента). Следовательно, эффективность обеих колонн одинакова [82]. [c.59]

Результаты Вебера, приведенные в работе Хофмана свидетельствуют о том, что при постоянном потоке газа и уменьшающемся потоке жидкости критерий Пекле уменьшается, т. е. коэффициент продольной диффузии растет, а при постоянном потоке жидкости и уменьшающемся расходе рассеянной газовой фазы критерий Пекле растет, т. е. коэффициент диффузии уменьшается. Эти зависимости иллюстрируются рис. 1-31. [c.48]

С помощью рис. 91 молшо определить Р . для углеводородных жидкостей. Этот же критерий для газов, протекающих по трубкам, можно определить с помощью рис. 92, на котором представлена зависимость коэффициента теплоотдачи а па границе стенка—поток для внешней поверхности труб от массовой скорости потока. При использовании рис. 92 полученные значения а необходимо умно/кить на поправочный коэффициент (табл. 15). [c.163]

В общем, относительная значимость таких критериев, как мощность на прокачку, стоимость, вес, полное поперечное сечение на входе, длина матрицы в направлении потока газа и т. д., настолько сильно меняется от одной установки к другой, что обобщение практически невозможно. Наиболее широко используются матрицы из сплющенных труб с плоскими ребрами (см. [c.214]

Закономерности движения твердых частиц в потоке газа обычно рассматриваются на примере одиночной шарообразной частицы. На практике наблюдаются три-режима обтекания шарообразной частицы. Ламинарный режим (Re = 1- -2-Ю- ) характеризуется линейной зависимостью коэффициента сопротивления Л от критерия Рейнольдса [c.177]

Отбор фракции может производиться вручную либо автоматически. В первом случае направление потока газа в требуемую ловушку устанавливается ручным поворотом крана на основании данных хроматограммы, вычерчиваемой самописцем. Значительно эффективнее применение автоматических устройств, переключающих поток газа на выходе из колонки по определенной программе. В основу составления программы может быть положено время, если известно время удерживания для каждого компонента разделяемой смеси в выбранных условиях. Разумеется, все параметры опыта и особенно скорость потока газа-носителя должны быть строго постоянными и соответствующими установленной программе. Другими критериями для составления программы могут быть величина удерживаемого объема или изменение концентрации вещества в газе-носителе. [c.208]

Пример 3. Рассчитать длину колонки и скорость потока газа-носителя для разделения смеси бутадиена и цис-бутена-2 при заданных значениях критерия разделения К[ и времени анализа t (см. таблицу, приведенную ниже). Исходные данные для расчетов получены при следующих условиях колонка из нержавеющей стали [c.143]

В зависимости от сродства к неподвижной фазе компоненты анализируемой смеси в различной степени удерживаются ею, благодаря чему и разделяются разделенные компоненты выходят из колонки вместе с потоком газа-носителя и фиксируются детектором. График зависимости показаний детектора от времени называют выходной кривой или хроматограммой. Хроматограмма, записанная на диаграммной лейте самописца, представляет собой ряд пиков, каждый из которых принадлежит тому или другому компоненту анализируемой смеси. Хроматограмма служит основным критерием хроматографического разделения и анализа. [c.182]

Длина колонки 91,4 м неподвижная фаза — силиконовое масло 96 толщина пленки 0,2 мк температура колонки 25 , газ-носитель — азот скорость потока газа-носителя 5,2 м/мин. Критерий разделения = 72 критерий разделения, отнесенный к времени, [c.346]

Высота диффузионного пламени зависит от многих причин и прежде всего от скорости движения горючих паров и газов. Когда скорость движения потока горючих газов ниже критической, т. е. находится в ламинарной области, высота пламени прямо пропорциональна скорости потока (р пс. 15, схемы /, 2, 3). Однако такое пламя образуется только при очень малой площади горения и малых поперечных сечениях потока газов. Это бывает у таких очагов горения, как газовая горелка, свеча и другие. Например, средняя скорость вступления воздуха в пламя свечи не превышает величины 0,5 м сек, что соответствует значениям критерия Рейнольдса 200—300. Эти величины значительно меньше критических [c.56]

В то же время для вычисления критерия Ре нужно брать какую-то величину скорости, которая в различных местах рассматриваемого пото ка может быть различной. Обычно принимают максимальное значение скорости. Различие физических свойств потока газа ввиду неравномерного поля температур, а также влияние направления теплового потока можно также учитывать введением, безразмерного параметра где Рг — [c.360]

Прн адсорбции индивидуальных веществ (в отсутствие газа-носителя) скорость процесса определяется лишь величиной внутри-диффузионного сопротивления. Вследствие этого решения дифференциальных уравнений диффузии могут быть использованы для определения коэффициентов внутренней диффузии. При адсорбции из потока газа-носителя характер изменения концентрации на поверхности зерна, а также скорость адсорбции зависят и от внешнедиффузионного сопротивления, что в конечном счете учитывается наличием в решении критерия Био. [c.178]

Расчет гидравлического сопротивления аппаратов химической технологии в принципе ничем не отличается от рассмотренного выше расчета гидравлического сопротивления трубопроводов. Обычно в аппаратах наибольший вклад в общие потери напора приходится на долю местных сопротивлений, поскольку в большинстве случаев промышленные аппараты не являются полыми, а заполнены различными материалами (гранулами, насадкой и т. п.) и устройствами (контактными тарелками, мешалками и т. п.), которые существенно и многократно изменяют направление и сечение потоков газа и жидкости при их движении через аппарат. В этих условиях и критические числа критерия Рейнольдса значительно меньше. Например, для аппаратов с насадкой Ке р составляет несколько десятков (вспомним, что для гладких труб Ке р = 2300). Все это следует учитывать при гидравлических расчетах аппаратов, которые будут даны в последующих главах. [c.107]

Однако действие термического фактора имеет и обратный эффект. Так, повышение температуры вызывает уменьшение расстояния между максимумами двух хроматографических кривых, что приводит к уменьшению критерия разделения. Ширина полосы увеличивается в случае продольной диффузии, что также влечет за собой ухудшение разделения. Поэтому применение термического фактора в хроматографии может дать положительный эффект только в определенных случаях. Таким случаем, приводящим к резкому улучшению хроматографического разделения на адсорбентах, является одновременное воздействие на разделяемую смесь потока газа-носителя и движущегося во времени и пространстве температурного поля. [c.153]

Следовательно, относительная скорость, необходимая для дробления капли жидкости в потоке коксового газа, должна быть в 1,71 раза больше, чем в потоке паровоздушной смеси. Используя критерий We p, можно рассчитать предельную величину диаметра капли, которая может двигаться в газовом потоке заданной скорости, не подвергаясь дроблению, или решить обратную задачу. Такие расчеты бьши проведены для условий движения одиночной капли диаметром 3,36 мм в конфузоре вертикально расположенного СВ производительностью 50 тыс. м /ч газа с нисходящим параллельным потоком газа и капель жидкости. Для диаметра капли 3,36 мм имеются наиболее полные для заданной конструкции аппарата данные по изменению коэффициента сопротивления и деформации капли в конфузоре СВ. Ниже приведены значения критических скоростей газа в горловине СВ в зависимости от начальной скорости капли при критических относительных скоростях для системы воздух — вода 18,9 м/с и коксовый газ — вода 32,3 м/с. Результаты расчета показывают, что для дробления капель жидкости в конфузоре СВ коксовым газом требуются значительно большие скорости газа, чем при дроблении капель воздухом [c.6]

Значительно меньше изучены продольное перемешивание газа в барботажном, или дисперсном газожидкостном слое, а также поперечная турбулентная диффузия в газе и жидкости. Поэто 1у при расчете массопередачи в дисперсных системах в настоящее время принимается движение газа в режиме идеального вытеснения. Однако экспериментальные исследования [47] гидродинамической структуры потока газа в высоком барботажном слое, выполненные в колонне диаметром 300 мм с перфорированным листом, имеющим отверстия диаметром 1 мм при высоте слоя 5 м и скоростях газа, изменяющихся в пределах от 0,1 до 0,01 м/с, показали, что степень продольного перемешивания газа достаточно велика — коэффициенты продольного перемешивания оказались всего лишь в 3—5 раз меньше коэффициентов продольного перемешивания жидкости, при этом критерий Ре при увеличении скорости газа, сначала уменьшался, а затем мало изменялся, принимая значения Ре 8. [c.152]

В свою очередь критерии Ре, характеризующие перемешивание однофазного потока в слое насадки, зависят от Ке и 5с. На основе обобщения экспериментальных данных многих исследователей для расчета Ре однофазных потоков газа и жидкости можно воспользоваться усредненными кривыми, показанными на рис. 4.12 [55]. Кривая 1 для газовой фазы отвечает уравнению, полученному теоретическим путем при рассмотрении дисперсии потока в насадке сферической формы [56] . [c.155]

II. 97)—является функцией критерия Рейнольдса, в котором в качестве определяющего размера используется длина патрубка. Поэтому переток газа возрастает с увеличением размеров циклона. Таким образом, чем больше циклон, тем меньше допустимая скорость газа в патрубке. Для разрушения парного вихря и выделения максимального количества пыли из потока газа перед его поворотом в выхлопную трубу за закручивающим устройством следует успокоительный участок, в котором вращающийся поток несколько расширяется, а его окружная скорость снижается по сравнению со скоростью во входном патрубке. [c.237]

Аналогичным образом резко снижается коэффициент теплообмена газа с твердыми частицами, как это будет показано на рис. VII-4. Наконец, если твердые частицы полностью диспергированы в восходящем потоке газа, значение критерия Шервуда должно приближаться к 2, т. е. к теоретически минимальной величине коэффициента диффузии в неподвижной среде. С этих позиций данные, приведенные на рис. VII-2, можно рассматривать как аномалию, что может служить стимулом для дальнейших исследований. [c.179]

Псевдоожиженный слой. Опубликованные данные различных исследователей сведены в табл. VII.4 и представлены на рпс. 11-4. Он иллюстрирует характерное резкое падение критерия Нуссельта с уменьшением критерия Рейнольдса, соответствующее аналогичной зависимости для массообмена, но самой характерной чертой этого графика является большое взаимное расхождение результатов, полученных отдельными исследователями зачастую данные могут отличаться на 2—3 порядка. Поэтому необходимо последовать условия экспериментов и подвергнуть пересмотру интерпретацию их результатов. В частности, мы должны рассмотреть, какая принималась модель потока газа (например, одни пользовались моделью идеального вытеснения, другие исходили пз наличия [c.191]

Основные методы исследования таких реакций описаны в [227]. Наибольший интерес представляет метод раздельного ка-лори метрирования [226], который в настоящее время значительно усовершенствован и применяется для случая ламинарного потока газов (критерий Рейнольдса не превышает 100). Этим методом были вычислены доли гомогенной и гетерогенной стадий в поверхностно-объемном процессе окисления различных веществ 1[228]. [c.107]

В тех случаях, когда искомой величиной является определяющий линейный размер (например, диаметр частичек пыли, оседающей в потоке газа), используют безразмерный комплекс, известный как критерий Лященко [c.38]

Диспергирование жидкости потоком газа было изучено М. С. Волынским [19] на одиночных каплях. Автор предлагает в качестве критерия распада капли величину [c.122]

Выражение УЦпв, является отношением расхода газа к расходу жидкости через мешалку (насосному эффекту) и называется критерием потока газа. [c.210]

В работе [382] при построении модели принимались во внимание молекулярная диффузия внутри отдельных капель. Предполагалось, что все кахши движутся вертикально вниз вместе с потоками газа (у=1,5— 2,0 м/с), т. е относительную скорость капель полагали равной нулю, так что значение критерия Шервуда было принято равным 2. Авторы получили решение поставленной задачи, аппроксимируя распределение капель по размерам нормально-логарифмическим законом. В промышленных скрубберах скорость капель существенно отличается от скорости потока 252 [c.252]

Поскольку циркуляцией жидкости в капле, движущейся в потоке газа, можно пренебречь, то зависимость критерия Шервуда от крмтерия Рейнольдса описывается уравнением для твердой частицы [c.255]

При исследовании испаряемости охладителя будем исходить из предпосылки о том, что большая масса вводимого охладителя испаряется в узком диапазоне температур в кондуктивно-диффузионной области [51]. Следовательно, процесс испарения охладителя можно принять при 7 =1(1ет в условиях молекулярной диффузии и кондуктивного теплообмена (путем теплопроводности) при значении критерия Нусельта Ми=2. Значение термического критерия Ми=2 для сферической капли является минимальным, а при Ми>2 сферическая капля (шар) движется в потоке газа. Изотермический процесс испарения в условиях молекулярной диффузии п кондуктивного теплообмена характеризуется компенсацией тепла, затраченного на испарение, и теплом, подведенным к поверхностным слоям капель от рабочего тела. [c.109]

Во-вторых, полученные критерии сравнения могут быть использованы как критерии оптимизации теплообменников при заданной несущей поверхности. Например, в [21, 22] было исследовано спиральноленточное гофрированное оребрение трубчатой поверхности и были найдены оптимальные решения для поверхности данного типа высота ореб-рения, число петель в витке. В [7, 23] по максимальному теплосъему и минимальным затратам энергии на прокачку газа, т. е. по максимальному значению энергетического коэффициента, найдено оптимальное отношение скоростей потоков в заданной поверхности теплообмена. Критерии сравнения могут быть использованы для нахождения оптимального пространственного расположения каналов. Так, в [24—26] найдены оптимальные относительные шаги трубных пучков шахматной компоновки при поперечном обтекании потоком газа, причем в [24] расчеты проведены для дымовых газов с учетом золоотложения на поверхности нагрева, а в [25, 26] использовались критериальные уравнения по теплоотдаче и аэродинамике для чистых газов. Отметим, что в [24—26] исследовалось лишь одностороннее наружное обтекание. [c.14]

При расчете Ар р часто пользуются методикой Мартинелли— Локкарта [93]. Однако эта методика, базирующаяся на анализе потерь напора раздельных потоков газа и жидкости в горизонтальных трубах, при расчете сопротивлений вертикальных труб, заполненных газожидкостной смесью, может привести к существенным ошибкам. В основном это обусловлено неопределенностью выбора критериев Не для газа и жидкости в движущейся полидисперсной двухфазной смеси. Наибольшее распространение получил [48, 86] метод оценки сопротивления Ар,.р отношением ДРтр/ АРж. где Арж — сопротивление гомогенному потоку жидкости, движущемуся со скоростью, равной приведенной скорости жидкости в двухфазной смеси. [c.88]

Производительность (Я) препаративной газо-хроматографиче-ской колонки непосредственно связана с ее эффективностью (ВЭТТ), селективностью сорбента, длиной колонки, скоростью потока газа-носителя. Как и ВЭТТ, величина Я — важнейшая характеристика колонки. Производительность можно выражать как допустимым количеством смеси , которое можно разделить в единицу времени с заданными критериями разделения, так и по количеству целевых продуктов, получаемых в единицу времени с заданной степенью чистоты. Тот или иной компонент разделяемой смеси при улавливании его в ловушке, погруженной в хладагент, конденсируется не полностью. Поэтому одна из важных характеристик производительности — выход целевого продукта. Это есть количество целевого продукта в процентах от его абсолютного содержания в пробе разделяемой смеси, вводимой в колонку за один цикл работы [c.211]

Вторая группа критериев обусловлена кинетическими и диффузионными факторами, коюрые вызывают раэмьшание хроматографических полос . это ухудшает разделение. Ко второй группе относятся число теоретических тарелок N и высота теоретической тарелки И. Критерием, относящимся к этой группе, может быть также отиощение эффективного коэффициента продольной диффузии к скорости потока газа-носителя, т. е. /)зфф/а. [c.107]

Примечание ЛГ/У — удельная мош,ность г — линейная скорость газа Л — диаметр мешалкп п — число оборотов ф — газосодержанпе ёп — диаметр пузыря Е — коэффициент диффузии кислорода Ь — плотность орошения (нагрузка по жидкости) Ог — поток газа Nu —критерий Нуссельта Не —Рейнольдса Уе—Вебера Рг — Прандтля 5с —Шмидта Са —Галилея. [c.89]

Необходимо также отметить следующее. Критерием надежности математической модели движения твердой частицы в потоке газа может служить степень совпадения расчетных и зксперименталк-ных траекторий пылинок. Непосредственное опытное определение траекторий в центробежной зоне сепарации не проводилось. Однако в [Л. 87] показано, что степень совпадения экспериментальных траектор ий движения частицы в криволинейном газовом потоке и расчетных траекторий, полученных с помощью математической модели, рассмотренной выше, весьма высока. [c.150]

Шар. Перенос тепла от паров привлек к себе внимание, так как сферическая форма хорошо проявляет себя в экспериментах [Л. 172]. Однако задача усложняется тем, что в большинстве случаев, если диаметр шара не очень мал, значение критерия Маха должно быть большим для того чтобы критерий Кнудсена был достаточно велик для установления скользящего потока. Обычно это означает, что число Маха такое, что поток сверхзвуковой. В таком случае существует скачок уплотнения впереди шара (рис. 10-12) и условия позади этого скачка уплотнения должны учитываться при расчете переноса тепла. Как одну из моделей мы можем рассмотреть шар в сверхзвуковом, разреженном потоке газа с предшествующим нормальным скачком уплотнения, позади которого мы сможем рассчитать свойства газа для того, чтобы определить перекос тепла. В качестве второй модели мы можем рассмотреть раз-354 [c.354]

Отметим также работу [67], в которой была рассмотрена гидродинамическая аналогия тепло- н массопередачи в двухфазном потоке газ —жидкость по уравнению (3.69) с функциями Фн и Фо по рис. 3.4. Опытная проверка приведенных зависимостей выполнялась путем обработки. экспериментальных данных по абсорбции аммиака и двуокиси углерода одой из воздуха в горизонтальной трубе диаметром 25,4 мм. В критерии Sino для газовой фазы принималась относительная скорость движения смеси SIdg = = kal wG — WL). Значения скоростей потоков газа и жидкости рассчитывались с учетом задержки фаз. Коэффициенты трения f и задержка фаз определялись по соответствующим уравнениям гидродинамики двухфазных потоков в трубах [68]. Последующий анализ выполненного исследования показал, что гидродинамическая аналогия для двухфазных течений в трубах оказывается наиболее корректной лишь при небольших значениях S [69]. [c.103]

Возможно, что низкие величины критерия Шервуда и факторов /, о которых уже сообщалось, при низких числах Рейнольдса были получены в результате использования неправильной модели для системы. Предположение полного перемешивания твердого вещества полностью оправдывается дан-Ш-1МИ, полученными рядом исследователей, включая Лева и и Груммера [13], Тумей и Джонстона [14], Кокверела [15] и др. Однако режим потоков газа обоснован значительно хуже, и низкие величины критерия Нуссельта для теплопередачи уже были объяснены качественно [1] на основе механизма, который предполагает, что движение твердых веществ приводит к обратному перемешиванию газа. [c.145]

Приведенные выше результаты рассчитывались в предпо-.тожении, что твердые вещества были полностью перемешаны,. Цоказательством этого факта служило и то. что поток газа на.ходплся в режиме полного вытеснения. Это привело к выпадающим результатам при низких значениях критерия Рейнольдса, критерии Нуссельта и Шервуда были ниже теоретического минимума 2. Предположив диффузионную модель обратного перемешивания газа, можно объяснить экспериментальные данные для тепло- и массопередачи межд частицами и жидкостью в псевдоожиженном слое и аномально низкие величины критериев Нуссельта и Шервуда при низких [c.154]

Затем Роу прокомментировал статью Ричардсона и Зекели. Предположение авторов о диффузионном обратном переме-п]ивании было, вероятно, правильно в их случае. Но это не было единственным объяснением их аномальных результатов. Они предполагали поток газов в режиме полного вытеснения через слои, иными словами, однородное распределение скорости, и измеряли среднюю скорость и средние числа критериев Шервуда и Нуссельта. Если не брать средние величины, то получается, что различные пузыри газа поднимаются с разными скоростями и находятся различное время в слое. Поэтому 1 х коэффициенты переноса различные. [c.163]