Коэфициенты газов

Коэфициент расширения газа. . Состав газа, объемн. % [c.50]

Коэфициент увеличения объема газа............... [c.54]

Здесь /X — фактор (коэфициент) сжимаемости, зависящий от температуры, давления и рода газа (нефтяных паров). [c.63]

Зная коэфициент сжимаемости, можно для любых давлений и температур применять ту же систему вычислений, что и для идеальных газов, рассматривая последние как частный случай, а уравнение Клапейрона как частную форму приведенного вьппе уравнения, когда // = 1. [c.63]

Коэфициент сжимаемости смеси газов может быть определен по формуле [c.64]

И 1. И крекинг-газа (( р = 13400 ккал м ) при разных температурах и разных коэфициентах избытка воздуха. Номограмма связывает этот объем с процентным содержанием СО2 в отходящих дымовых газах, позволяя тем самым по данным газоанализатора судить о фактическом избытке воздуха. [c.315]

Весьма полезным является рекуперация тепла дымовых газов, позволяющая путем ввода горячего воздуха в топку печи несколько повысить ее коэфициент полезного действия. [c.317]

Рекуперацией тепла отходящих дымовых газов и устройством искусственной тяги можно заставить трубчатую печь работать с коэфициентом полезного действия, близким к к. п. д. парового котла (0,83—0,88). [c.318]

Чем больше коэфициент рециркуляции, т. е. чем меньше глубина 1 рекинга за проход, тем большим выход бензина при меньшем выходе газа можно получить пз данного сырья при данном давлении в крекинг-печи. [c.64]

Углеводородные газы (метан и этан), а также азот значительно менее растворимы в бензине и керосине, чем водород. В. В. Ипатьев и др. определили коэфициенты растворимости (количество кубических сантиметров растворенного газа в 100 см растворителя при парциальном давлении газа в 100 ати) в керосине при 100° С и получили следующие данные [c.322]

Коэфициент X в уравнении (1.28) носит название коэффициента теплопроводности и численно равен величине теплового потока, проходящего через слой вещества единичной толщины и площади при единичной разности температур на его границах. Величина коэффициента теплопроводности газов и газовых смесей уменьшается с ростом их молекулярной массы и повышается с увеличением температуры. Зависимость коэффициента теплопроводности от температуры приближенно выражается соотношением [c.43]

Если газ или пар ввести в быстро вращающийся сосуд, то тяжелые изотопные молекулы будут концентрироваться у стенок сосуда, легкие — в области оси вращения. Теория разделения изотопных молекул методом центрифугирования приводит к следующему выражению для коэфициента разделения [c.44]

Г] — коэфициент вязкости газа в пуазах (для воздуха он равен 1,882 IG-i г/см - даж). [c.132]

Объем одного моля реального газа, выраженный через коэфициент сжимаемости, будет [c.10]

Коэфициент активности газов. Для коэфициента активности у, представляющего собой отношение летучести газа к его давлению [c.28]

Коэфициент активности газов при температурах ниже критических [c.29]

Коэфициенты эмпирических уравнений теплоемкости газов в идеальном [c.80]

Коэфициент сжимаемости для газов и паров [c.223]

Коэфициент активности газов при умеренных температурах [c.226]

Рециркуляция дымовых газов в камеру сгорания широко применялась несколько лет назад. Часть дымовых газов возвращается в < печь вентилятором, в результате возвращается часть тепла, которое они содержат, но понижается температура топки. Таким образом, температура топки и степень поглощения тепла радиацией понижаются и контролируются степенью рециркуляции. Коэфициент рециркуляции (отношение количества рециркулирующих топочных газов к общему количеству свежих газов горения) изменяется от 1 1 до 4 1. Радиантные трубы не могут быть использованы в печах с рециркуляцией при высоком коэфициенте рециркуляции, в таких печах все тепло используется в конвекционной секции. На фиг. 34 изображена конвекционная печь с рециркуляцией без радиантных труб— тип, который был общеупотребительным 10 лет назад и все еще применяется на многих заводах. [c.256]

Величина коэфициента а для различных газов такова [c.6]

Оба вышеприведенных закона не являются абсолютно точными, так как коэфициент расширения не строго одинаков для всех газов [c.7]

Все газы до некоторой степени растворимы в воде, что ведет к значительным неточностям в анализах газовых смесей. Как только газ соприкасается с водой, все составные части начинают растворяться в воде в соответствии с коэфициентом растворимости и с парци- [c.86]

Предварительный замер фракции производят по манометру 73 (до нагрева). Нагрев ведут до тех пор, пока объем газа не перестанет увеличиваться. Потребное для этого время устанавливают опытным путем. При надлежащей температуре разложение углеводородов происходит полностью за 20— 30 мин. После окончания реакции дают кварцевой трубке остыть до комнатной температуры, а затем замеряют давление по манометру 73. Отношение этого давления к первоначальному (до нагрева) дает водородный коэфициент, по которому с помощью графика определяют содержание каждого из компонентов анализируемой фракции. Приводим пример подобного расчета. Согласно табл. 21 во фракции этана и этена содержалось 63% этана (148 мм из 236) и 37% этена (88 мм из 236). После отгонки из первой фракции для анализа с алюминием было изъято 12 мм (по манометру 73). После 30-минутного нагревания давление газа поднялось до 33 мм. Дальнейшее нагревание не вызывало повышения давления. Водородный коэфициент для этой фракции составляет, таким 32 [c.180]

Время, потребное для прохождения определенного объема воздуха, удобнее всего определить, присоединив реометр к линии, подающей воздух если такой линии нет, продувают через прибор 2—3 л воздуха ртом и умножают получаемое время на соответствующий коэфициент, показывающий, во сколько раз объем продутого воздуха меньше объема прошедшего через прибор газа. Желательно воздух, идущий из легких, освобождать от СОд и паров воды, пропуская его через раствор соды или едкого кали. При некоторой практике этот способ продувания может дать удовлетворительные результаты, если опыт проделать несколько раз и взять среднее из полученных величин. [c.189]

Он констатировал, что когда коэфициент п>1, т. е. для случая синтеза алкоголей высших, чем метиловый спирт, общая реакция ишользования водяного газа дает место и образованию naipoBi (воды. [c.457]

Применение инертного, тоже нефтяного, газа для перегонки нефти, казалось, должно иметь особую ценность при работе на сернистом сырье, поскольку обычная перегонка с водяным паром вызывает сильнейшую коррозию конденсационной аппаратуры. Однако такая перегонка нефти имеет ряд недостатков. К числу их относятся громоздкость подогревателей газа и конденсаторов парогазовой смеси (низкий коэфициент теплоотдачи газов) и трудность полного извлечения 0тг0няем010 нефтепродукта из газового потока. [c.238]

Дымовые газы как греющий теплоноситель применяются в местах их получения, поскольку транспортирование таких газов весьма затруднительно. Если подогреваемый материал не должен загрязняться сажей и золой, пользуются подогретым воздухом. Воздух подогревают горячилп дымовыми газами. Существенным недостатком обогрева газами является громоздкость аппаратуры вследствие низкого коэфициента теплоотдачи, а также сложность регулирования рабочего процесса теплообмена. В нефтехимической промышленности в качестве теплоносителя значительно более распространен водяной пар. Используют преимущественно насыщенный пар, реже непосредственно из паровых котлов (давлением не более 12 ат), чаще же выхлопной нар паровых турбин с противодавлением или отработанный пар паровых машин и насосов. Преимуществом водяного пара как греющею теплоносителя является высокое изменение его теплосодержания при конденсации. Благодаря этому передача больших потоков тепла требует сравни-1ельно малого количества теплоносителя. Помимо этого высокие коэфициенты теплоотдачи при конденсации водяного пара вызывают необходимость сооружения относительно небольших поверхностей теплообмена, а постоянство температуры конденсации облегчает эксплуатацию теплообменных аппаратов. [c.275]

Для расчетов могут быть приняты следующие величины коэфициентов теплоотдачп для водяных паров а — 5000— 10000 ккал/м час °С для нефтяных паров а = 700—1500 ккал м час° С для неконденсирующихся водой газов а = 30 — 50 ккал1Л1 час С. [c.298]

В ряду конвекционной шахлы. Установлено, что нри четырех трубак в ряду радиация от стенок кладки доходит до 15%, при шести — до 10% и при восьми — до 7% от общего количества тепла, иере-цаваемого радиацией трехатомных газов и прямой конвекцией. Таким образом, коэфициент теплсшередачи конвекционным трубам составит [c.329]

Печь обычной констру) цни с потолочным экраном, нонг.екдион-ной камерой и перевальной стенкой, снабженной внутри воздушным охлаждением. Доля тепла, передаваемого радиацией, составляет 65%. Температура газов на пходе в боров 360° С. Коэфициент полезного дейстпня печи 0,53. Расход топлива 2,0% на мазут. [c.372]

При налични на месте дополнительных количеств углеводородов Сз—С4 (например, с газобензиновых заводов, перерабатывающих природный газ, или с установок термического крекинга) процесс можот быть проведен с вводом догюлнительного газа извне. В отом случае потребуется более жесткий режим, чтобы уменьшить коэфициент рециркуляции при крекинге углеводородов Сд—С4. [c.111]

Учитывая, что результат получен при условии равенства степени очистки газов в батарейном циклоне коэфициенту осаяздеиия одиночного элемента, а реальный проскок выше в 5...6 раз, следует сделать вывод, что батарейные циклоны могут применяться лишь для предварительной очистки дымовых газов заданного состава. [c.203]

Фторуглероды реагируют е водородом в присутствии катализатора, под давлением и при высоких температурах. Например, Ф-метилциклогексан ( кипящий при 75,5° С) реагирует с водородом под давлением около 100 атмосфер. в стальной бомбе при 450°С в течение 22 час. в присутствии №Сг20з и Ы1р2 в качестве катализатора. На моль Сур 4 образуется несколько молей фтористого водорода. При этом заметног о крекинга с образованием газов не происходит. Образуются более высококипящие продукты (от 75 до 95° С), отличающиеся меньшей плотностью, более высоким коэфициентом преломления и более высокой удельной рефракцией, чем исходное вещество (табл. 2). [c.48]

Те же самые величины коэфициентов могут применяться к процессу образования бензина при крекинге, если выход бензина не превышает 20% абъемн. в однократном процессе. Если же выход. бензина выше, то данные табл. 34 надо отнести к образованию газа [c.115]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология