Крекинг коэфициент рециркуляции

Чем больше коэфициент рециркуляции, т. е. чем меньше глубина 1 рекинга за проход, тем большим выход бензина при меньшем выходе газа можно получить пз данного сырья при данном давлении в крекинг-печи. [c.64]

Выход бензина при легком крекинге должен быть связан с выходом бензина за один пропуск при легком крекинге bj, через коэфициент рециркуляции при легком крекинге [c.78]

Колонна о, в которой разделяется сырье (мазут) и в которой получается тяжелая крекинг-флегма, работает при невысоком давлении — не более 2 ати. Тяжелая крекинг-флегма, получаемая внизу этой колонны, вследствие низкого давления содержит относительно немного легких фракций. Это приводит к уменьшению коэфициента рециркуляции и, следовательно, к уменьшению загрузки печи легкого крекинга 2. [c.93]

Если регенерация тепла отходящих продуктов не даст возможности подогреть сырье до требуемой температуры, можно для подогрева сырья устроить в трубчатой печи отдельный змеевик. Для удешевления крекинг-установки и ее эксплуатации нужно насколько возможно снижать коэфициент рециркуляции и предварительный подогрев сырья в отдельном змеевике печи, так как это ведет к сокращению числа труб для крекинга, т. е. к уменьшению веса легированных труб и к сокращению времени, потребного на очистку их от кокса. Для побочных целей, например обогрева кипятильника стабилизационной колонны, тепло крекинг-флегмы можно использовать только в том случае, если коэфициент рециркуляции сохраняется минимальным и имеется избыток тепла в системе, подлежащий отводу с помощью водяного охлаждения. [c.125]

Температурный режим трубчатой печи зависит от ее назначения и конструкции. Наиболее высокие температуры применяются в трубчатых печах крекинг-установок, наиболее низкие — в печах установок для прямой гонки. Наиболее высокие температуры в топочной камере имеют место в том случае, когда печь без радиантной секции. или же мала поверхность имеющейся радиантной секции. В этих случаях при условии рационального сжигания топлива, т. е. без значительных коэфициентов избытка воздуха, те.мпература отходящих дымовых газов может доходить до 1000° С. Ясно, что такая высокая температура топочных газов может повести к коксованию нагреваемого сырья в печи и даже к пережогу самой трубы. Для устранения этого необходимо применять или большой коэфициент избытка воздуха или рециркуляцию продуктов сгорания. Наиболее высокая температура под радиантными трубами в современных печах для крекинга не должна превышать 800° С температура над перевальным порогом при этом не превышает 700 С. В печах крекинг-установок Винклер-Коха, снабженных рециркуляцией дымовых газов, температура топочных газов под радиантными трубами равна 700° С, температура над перевальным порогом — около 630° С. В печах установок для прямой гонки указанные температуры топочных газов поддерживаются несколько ниже, а именно, под радиантными трубами не выше 630—650° и ад перевальной стенкой 600—620° С. [c.648]

Если крекингу подвергается дестнллатпая фракция, то крекинг-флегма, поступающая на повторный крекинг, может иметь те же пределы кипения или тот же конец кипения, что и исходное сырье. В этом случае коэфициент рециркуляции является вполне определенным, и возможно установить следующие правила. [c.64]

Коэфициент рециркуляции, определяемый допустимой глубиной крекинга за одни проход и общим выходом бензина из данного сырья, определяет собой пропускртую способность установки. Чем бо.71ьше коэфициент рециркуляции, тем меньше пропускная способность установки, считая на свежее сырье. [c.64]

Чем меньше коэфициент рециркуляции, т. е. чем больше глубина крекинга за пропуск, тем меньше выход, бензина, ио зато тем выше его антидетонациошше качества. [c.64]

НОГО сырья, картина будет другая. Этот процесс известен под названием легкого крекинга, при котором конец кипения крекинг-флегмы определяется с учетом требований к вязкости крекинг-остатка. Здесь определение коэфициента рециркуляции значительно сложнее. При повышении конца кипения крекинг-флегмы, возвращаемой на легкий крекинг, т. е. при увеличении вязкости крекинг-остатка, в повторный крекинг вовлекается большее количество исходного сырья и таким образом увеличивается выход бензина. Однако не меньшее значение, имеет и гл гбина крекинга за цикл, так как ею определяется, насколько глубоко вовлечены в процесс тяжелые фракции сырья, после однократного крекинга переходящие в остаток. Этот факт (наличие в сырье тяжелых фракций, которые подвергаются крекингу только один раз, а затем уходят с крекинг-остатком, так как имеют температуру кипения выше, чем у крекинг-флегмы) и составляет главнейшее различие между глубоким и легким крекингом. Проведенными в нашей лаборатории работами удалось выяснить различие между этими двумя процессами и притти к следующим выводам [c.65]

При глубоком крекинге, чем больше глубина крекинга, тем меньше коэфициент рециркуляции. При легком крекиш е, поскольку крекинг-флегма частично образуется за счет крекинга тяжелых фракций, не исключается увеличение коафициента рецир-куляции с углублением крекинга. [c.65]

Р темшщатуры конда кипения легкой крекинг-флегмы или повыше- кие температуры начала кипения остатка увёшмго ко фтщт нт рециркуляции при легком крекинге. При постоянной глубине разложения повышение температуры конца кх пения легкой крекинг-флегмы или понижение температуры начала кипения остатка уменьшает коэфициент рециркуляции при легком крекинге. [c.66]

Наконец, увеличение глубины разложения при неизменных температурах начала кипения остатка и конца кипения легкой крекинг-флегмы, повидимому, будет вызывать в обш,ем случае увеличение коэфициента рециркуляции, так как при углублении процесса все большая часть тяжелых фракций остатка, подвергаясь креки1гггу, переходит в более иизкокипящие фракции. [c.66]

Значение А , как указывалось выше, определяется четкостью погоноразделения и, кроме того, качеством крекинг-оста п а. В практике при получении крекинг-остатка с вязкостью Е ц — = 80 коэфициент рециркуляции Кц может колебаться от 1,3 для четкой ректификации под низким давлением до 2,0 для нечеткого разделения под давлешгем. [c.78]

Наибольшее умепьшенпе количества крекинг-флегмы при вве-дении раздельного крекинга дает легкая фракция. Изменение коэфициента рециркуляции для тяжелых фракций невелико. Этот подсчет показывает, что широкую фракцию или мазут для крекинга целесообразно разделять на две фракции, выделяя легкую фракцию и подвергая ее крекингу отдельно от более тяжелых разделение последних на более узкие уже не дает особых преимуществ. Таким образом, мы приходим к широко распространенной схеме двухпечного крекинга (фпг. 21). [c.91]

В нообогреваемой цилиндрической реакционной камере происходит углубление крекинга за цикл. Это уменьшает коэфициент рециркуляции, увеличивает производительность установки по свежему сырью и улучшает качество крекинг-бензина. Так как значительное углубление крекинга всей массы продукта, поступающего в к амеру из печи, невозможно из-за начала коксования тяжелых фракций (высокомолекулярных полимеров, образовавшихся в печи), то в реакционной камере углубленному крекингу подвергают пары продуктов крекинга. Для этого продукт вводят в верхнюю часть реакционной камеры. Жидкие продух ты уплотнення сравнительно быстро стекают на дно камеры, подвергаясь частично крекингу, и уходят снизу, а камера заполняется парами более легких продуктов. Пребывая здесь нех оторое время, эти последние и подвергаются дальнейшему, более глубокому, крекингу (главным образом средние фракции). Подобный принцип работы реакционных камер называется работой с низким уровнем . [c.100]

При налични на месте дополнительных количеств углеводородов Сз—С4 (например, с газобензиновых заводов, перерабатывающих природный газ, или с установок термического крекинга) процесс можот быть проведен с вводом догюлнительного газа извне. В отом случае потребуется более жесткий режим, чтобы уменьшить коэфициент рециркуляции при крекинге углеводородов Сд—С4. [c.111]

Правильный выбор объемов реакционного пространства труб нагревательно-реакционных трубчатых печах крекиша является очень важной задачей. Недостаточно точный учет времени пребывания продукта в трубах печи может повести к быстрому закоксовыванию аппарата, если будет допущена слишком большая глубнна крекин1 а за пропусхс или при недостаточной глубине крекинга за пропуск, к увеличению коэфициента рециркуляции и к сни/кению производительности установки по свежему сырью. [c.117]

Проектировать крекинг-установку следует по минимальным технологически возможным коэфициентам рециркуляции. Необходимая температура предварительного подогрева сырья обычно находится из теплового баланса. Дальнейшей задачей проектировщика является уже отыскание возмояшостей для этого подогрева сырья. [c.125]

Температура продукта, подаваемого в печь, определяется температурой начала однократного испарения остатка внизу колонны. Если па крекинг поступает фракция 200—350° С, то при низком давлении в колонне температура загрузки, подаваемой в печи, будет порядка 240° С. Если же держать в колоннах более высокое давление, то при том же сырье температура флегмы, подаваемой в печь с низа колонны, может быть доведена до 380° С. Глубина крекинга за одаш проход, а следовате.льно, и коэфициент рециркуляции при крекинге нод высоким давлением и под низким давлением будут примерно одинаковы, но загрузка в печи в крекинг-установке низкого давления будет нагреваться с 240 до 560° С, т. е. на 320°, а в крекинг-установке высокого давления с 380 до 520° С, т. е. всего на 140°. Условия регенерации тепла при работе под высоким давлением более благоприятны, так как температуры высоки и установки будут требовать значительно меньшего расхода топлива, чем установки парофазного крекинга низкого давления. [c.140]

Подобно политропическим устройствам для каталитических превращений в нагревательно-реакционных аппаратах очень большое значение должны иметь конструктивные и теплотехнические факторы. Определение воздействия их на эффективность нагревательно-реакционной аппаратуры является сложной задачей, решение которой нагляднее дать на каком-либо типичном примере. Для этой цели был выбран термический крекинг нефтяного газойля. Результаты расчетного анализа, произведенного совместно с А. П. Зиновьевой, приводятся ниже. Во всех случаях было принято рабочее давление процесса Р = onst = 40 ати крекинг ведется с рециркуляцией непрореагировавшего сырья (коэфициент возврата его г= 1,92) выход бензина за один проход с = 18% [или 52,5% (вес.) от первичного сырья] бензинообразование формально описывается уравнением мономолекулярной реакции константа скорости при 480° С = 0,001181% сек" чему соответствует общая длительность крекирования (при с = 18%] T4go = 169 сек. Температурные коэфициенты бензинообразования, вычисленные по данным Нельсона [146], в диапазоне рабочих условий, изменяются в пределах от 1,8 до 1,6 согласно фиг. 23. Определения среднеэффективных температур реагирования, соответствующих распределению и перепаду температур At и температурным коэфициентам Kt, велись по уравнениям (2.4.8) и (2.4.10). Тепловой эффект крекинга принят равным—381 ккал на 1 кг получаемого бензина или — 200 ккал на 1 кг первичного сырья (при выходе бензина 52,5% вес.). Для выяснения влияния неравномерностей скоростей [c.364]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология