Нагрузка слоем

Определяют удельную нагрузку слоя по воде [кг/(чХ Хм2)] [c.289]

Определяем удельную нагрузку слоя по воде [c.291]

Удельную нагрузку слоя по воде можно определить с помощью следующего уравнения [c.247]

Удельная нагрузка слоя по воде [c.250]

Время контакта газа и поглотителя определяется из допущения, что объем поглотителя равен произведению высоты его слоя на площадь свободного сечения башни. Зная объем газа при рабочих условиях (давление, температура), определяем время контакта. Максимальное время контакта должно соответствовать нагрузке слоя по газу, равной 180 м ч газа на 1 м поглотителя, минимальная — 50—60 м ч газа. Если концентрация сернистых соединений в газе не превышает 1 г на 1 м газа, то удельную нагрузку слоя по газу можно повысить до 90 м /ч газа на 1 м поглотителя. [c.282]

Даиные таОл. 4 показывают, что кокс обеспечивает наиболее высокую теплогенерацию при минимальной газовой нагрузке сло [c.156]

Если в потоке двухфазной среды увеличение параметров /г и /у приводит к увеличению ее скорости, то при периодических процессах 1с постоянным объемом жидкости (ванные печи) имеет место рост объема жидкой зоны технологического процесса (вспучивание) по мере роста газовой нагрузки слоя fг. [c.175]

Режимные параметры процесса ТКК температура, давление, массовая скорость подачи сырья наряду со свойствами сырья определяют выход и качество продуктов. Они одновременно влияют и на некоторые эксплуатационные факторы процесса такие как качество псевдо-ожиженного слоя, грузоподъемность пневмотранспорта, нагрузка слоя [c.178]

Наконец, характерным для слоевых топок является значительный запас топлива в объеме топки, соизмеримый (если не равный) с часовым расходом топлива. Это обстоятельство приводит к еще одной характерной особенности слоевых топок при изменении нагрузки слоя достаточно первичной регулировки только по воздуху. Изменение скорости питания топливом является уже простым следствием изменения скорости сгорания, возникшего от такой воздушной перерегулировки. Наличие значительного количества горящего или подготавливающегося к горению топлива создает известную устойчивость процесса, характерную для слоевых топок. [c.143]

Соответствующая тепловая нагрузка слоя (при а 1,3) час сл ккал/м час в миллионах калорий. . . 7 5 2,5 1 0,3 [c.143]

При минимальных значениях высоты слоя, встречающихся в практических условиях, и при минимальных коэффициентах теплоотдачи газ будет охлаждаться до температуры материала. Даже для наиболее крупных частиц, которые могут встретиться на практике (со средним диаметром 3 мм), газ будет охлаждаться до температуры материала уже при нагрузке слоя 80 кг/м . Для более мелких частиц необходимая толщина слоя будет еще меньше. Поэтому можно вести расчет теплообмена между газом и материалом (в периоде постоянной скорости), не зная величины а. [c.61]

Удельную нагрузку слоя по воде д вычисляют по уравнению --(Х.9) [c.250]

При температурах стенки сосуда более указанных температурные напряжения можно не учитывать, так как явление ползучести, материала выравнивает напряжения по толщине стенки сосуда., В случае применения антикоррозийной облицовки сосудов необходимо проверять, не влияет ли эта облицовка на повышение напряжений, в основном несущем нагрузку слое металла под действием высоких температур, при различных коэффициентах, линейного расширения металла облицовки и корпуса. [c.63]

При небольших нагрузках средняя плотность волокнистого материала, отнесенная к полному объему многослойной изоляции, сравнительно мала, и тепловое сопротивление контактов между слоями значительно больше теплового сопротивления самих слоев. С увеличением нагрузки слои сближаются, многослойная изоляция становится более однородной по объему и ее структура все лучше удовлетворяет модели, положенной в основу при выводе уравнения (58). Следовательно, это уравнение должно хорошо описывать зависимость теплопроводности многослойной изоляции от нагрузки на нее при повышенных давлениях. [c.142]

Рис. 5-17. Влияние нагрузки слоя.

Невысокий подогрев уничтожаемого отхода, а также устойчивость работы на холодном воздухе упрощают и удешевляют конструкцию. Возможно создание недорогих передвижных реакторов огневого обезвреживания. Полученные удельные нагрузки слоя позволяют создать компактные устройства для использования в промышленных условиях. Опыт Полоцкого НПЗ свидетельствует об экономичности огневого обезвреживания отходов барботажным способом себестоимость уничтожения нефтяного шлама без утилизации тепла составляла 2,34 руб/т [130]. [c.58]

При высоких плотностях орошения (80 м /м -ч и выше) и указанном свободном сечении опорной решетки в пределах скорости газа 1— 3,5 м/сек сопротивление слоя изменяется незначительно. С дальнейшим же увеличением скорост газа сопротивление слоя резко возрастает и наступает захлебывание колонны. Как показали наши опыты, при таких плотности орошения и скорости газа наступает захлебывание решетки со свободным сечением 34,5% даже в отсутствии шаровой насадки, т. е. предельная нагрузка слоя по газу и жидкости определяется пропускной способностью опорной решетки. [c.52]

Описанное изменение размеров рукава в условиях гидростатического его нагружения — следствие двух одновременно проявляющихся причин смещения нитей под влиянием сил, развивающихся в стенке рукава при повышении в нем давления, и растяжения нитей из-за возрастающего их нагружения. Причиной смещения нитей являются силы, развивающиеся в стенке рукава слоистой структуры под действием давления на внутреннюю его поверхность. Смещение теоретически продолжается до тех пор, пока нити не примут направление, совпадающее с направлением внутренних сил в каркасе. Практически же смещение нитей, так называемое становление каркаса, проявляется лишь в большей или меньшей степени в зависимости от сдвиговой жесткости каркаса. Последняя обусловлена видом и плотностью т элементов текстильной конструкции, величиной конструкционных (начальных) углов а количеством несущих нагрузку слоев каркаса типом резины, заполняющей клетки между нитями и составляющей резиновые прослойки . Если модуль упругости материала, образующего каркас, мал, увеличение размеров диаметра, вследствие растяжения нитей рукава, становится значительным даже в рукавах с элементами, уложенными под углом, большим 55°. [c.352]

Если разрезка заготовки производится ножом, расположенным нормально к поверхности заготовки, то получают кольца прямоугольного сечения и, тем самым, полностью используют материал. Однако придание ремню во время вулканизации трапециевидной формы ведет к некоторому искривлению кордового слоя. Более предпочтительна резка под углом, дающая клиновидные заготовки ремней. В ремнях с такой заготовкой сохраняется правильное положение несущего нагрузку слоя ремня. [c.103]

Поскольку из для рассматриваемой слойной резино-кордно-тканевой конструкции еще не выяснен, то для установления iV o в проектном расчете в первом приближении можно исключить из расчетов напряжение от изгиба мало модульных резиновых слоев и тканевой обкладки, принимая во внимание лишь кордный каркас. Такое положение условно допустимо, поскольку модули изгиба резины и диагонально закроенной оберточной ткани значительно ниже Еаз основного несущего нагрузку слоя из прорезиненного корда. Это позволяет приближенно (предварительно) рассчитать по уравнению (10. 31), представляющему собой развернутую форму уравнения (10. 28) [c.356]

Далее определяют нагрузку слоя материала или соответственно среднюю длительность сушки. Остановимся на следующих случаях. [c.221]

При сушке термостойких материалов без сопротивления внутренней диф- фузии влаги высоту слоя принимают, исходя из гидродинамики процесса и нагрузки слоя на решетку g = 200 — 300 кгс/м2. Если для промышленной установки имеется функция распределения по типу кривой, приведенной на рис. V-16, расчет ведут по такой методике. По уравнению (V-23) или (V-25) определяют коэффициент теплообмена, по уравнению (1-1 16) — среднюю скорость процесса, а затем длительность сушки. При сравнении полученных данных с кривой распределения надо, чтобы расчетной длительности тр соответствовало не менее 90% общего количества частиц в слое. [c.221]

Материал высыхает в периоде постоянной скорости сушки и частично в периоде падающей скорости сушки. В этом случае нужно сделать поправку на коэффициент теплообмена. По уравнению (V-23) рассчитывают коэффициент теплообмена, по уравнению (П-48) — суммарную поверхность частиц Jj / (в -w2) и далее — нагрузку слоя материала на решетку [c.221]

Из приведенного анализа видно, что балластная зона , иногда рассматриваемая как лишняя с точки зрения кинетики сушки и нужная только для гидравлической устойчивости слоя, отсутствует. Оказывается, что высота кипящего слоя, необходимая для осуществления процесса сушки в заданных пределах по влажности, быстро возрастает при увеличении удельной нагрузки слоя по влажно 1у материалу и при приближении к максимальной нагрузке, определяемой из теплового баланса, высота слоя асимптотически стремится к бесконечности. Градиент температуры газа по высоте слоя при непрерывном процессе не имеет таких больших значений, как при периодическом, что происходит из-за уменьшения суммарной поверхности влажных частиц за счет наличия сухой доли, практически имеющей температуру теплоносителя. [c.69]

Как следует из ри гГЩ теплогенерация происходит в зоне А, а в зоне Б происходит частичное использование тепла, генерированного в зоне А. В зоне Л горючие составляющие топлива окисляются полностью. В табл. 3 приведены данные теплогенерации для четырех основных реакций, отнесенные к 1 кг кислорода и 1 м продуктов полного сгорания, для разных возможных температур в зоне А. Из данных табл. 3 следует, что с точки зрения использования кислорода дутья наиболее выгодны реакции окисления СО и На, однако практическое значение имеет теплогенерап ия на 1 м лфощ к-тов сгорания, выходящих из зоны А, поскольку рабо -та шахтной печи ограничивается газовой нагрузкой слоя. С этой точки зрения реакция 1 окисления углерода на 45—75% эффективнее других реакпий, представленных в тябл.. Я, [c.151]

Применение этого типа приборов для неспе-кающихся углей не представляется целесообразным, хотя американская промышленность предлагает эти топки с малосущественными видоизменениями даже и для антрацита. Как уже указывалось ранее, ограничение применимости такого принципа слоезого сжигания вызывается прежде всего перетирающим действием принудительного перемещения частиц, что приводит к увеличению процента мелочи, а следовательно, и усилению уноса. Это явление в известной мере смягчается только при применении трудно мелющихся сортов углей, и при ослаблении тепловой нагрузки слоя, также за счет увеличения живого сечения решетки (рассредоточения воздушного дутья). Следует также учитывать, что так называемые реторты (корыта) играют роль распределительных коллекторов и хорошо себя проявляют в смысле равномерности питания слоя только при достаточной однородности топлива по фракционному составу. В этом отношении [c.306]

Это и имеет место в любом межкусковом канале, раскаленные стенки которого и местные мелкие обратные вихри горячего газа хорошо способствуют возникновению устойчивого фронта воспламенения даже при значительных тепловых нагрузках слоя. Такой ход процесса показан на схемах бив фиг. 66, а справа на той же фигуре повторена диаграмма с кривыми роста температуры и падения избытка воздуха в потоке . [c.171]

Частотную характеристику преобразователя, работающего в жидкости, определяют снятием зависимости активной MGщнof ти от частоты. Измерения производят при неизменном значении напряжения на преобразователе и нахождении последнего поД нагрузкой (слой жидкости). [c.152]

Переход к обертке выполняет промежуточный брекерный слой ткани. В дальнейшем конструкция клиновых ремней была усовершенствована и кордткань заменили кордшнуром структуры 37/27/3, который располагается в эластичном резиновом слое в один ряд (рис. 54,6) по низу зоны растяжения. В таких ремнях расслоение по несущему нагрузку слою исключается. [c.90]

Фиг. 5-9. Влияние нагрузки слоя, /—нагрузка 72 ко[м - 8,35 мм) //—нагрузка 30 кг1м ( 3 = 9,88 мм) III — нагрузка 24 кг м

Для деталей внутренних устройств, работающих при температуре от минус 40° до плюс 540° С, применяется устойчивая к кислотам и сернистым нефтям сталь марки 0X13 (ЭИ496). При этом наибольшее допустимое давление составляет 0,7 кГ/сж . Поэтому сталь марки 0X13 применяется при изготовлении двухслойной стали вместе с несущим нагрузку слоем из стали марки Ст. 3. [c.80]

Переход от пузырькового к пленочному режиму кинення носит черты кризисного явления, так как в момент смены режимов кипения наблюдаются внезапное резкое снижение интенсивности теплоотдачи и соответствующее увеличение температуры теплоотдающей поверхности (рис. 13-4). Повышение температуры поверхности в ряде случаев так велико, что кризис кипения сопровождается разрушением (расплавлением или пережогом) поверхности теплообмена. После маио даже при малом увеличении тепловой нагрузки слой паровых пузырей превращается в сплошную паровую пленку, которая оттесняет жидкость от поверхности теплообмена. В результате этого происходит коренное изменение механизма теплообмена, т. е. возникает кризис. [c.322]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология