Давления температурная составляющая

Данные таблицы показывают, что даже для плотнейших упаковок около V4 всего объема кристалла приходится на пустоты между атомами. В простой кубической структуре объем пустот составляет около половины объема кристалла, а в тетраэдрической — около /3 всего объема твердого тела. У селена и теллура на объем атомов приходится менее V4 всего объема кристалла. Со структурой и характером сил взаимодействия атомов связаны механические, тепловые, электрические и другие физические свойства металлов. Поэтому для глубокого понимания свойств как твердых тел, так и жидкостей необходимо детальное знание их структуры и электронной конфигурации атомов, из которых эти тела состоят. Особенно важно располагать экспериментальными данными о влиянии давления, температурных и концентрационных изменений на структуру вещества. [c.169]

Процесс риформинга в целом эндотермичен суммарный перепад температуры в реакторах составляет от 50—70 °С на установках, работающих под давлением 2,5—3,5 МПа, до 160—200 °С на установках, работающих под давлением 0,8—1 МПа. Перепад температуры в первой ступени, где в основном протекают реакции дегидрирования нафтенов, составляет 50—70% суммарного перепада. В последней ступени риформинга вследствие развития реакций гидрокрекинга температурный перепад минимален а в некоторых случаях, на установках высокого давления илн при переработке сырья со значительным содержанием легких фракций, температура на выходе из реактора может на 2—10 С превышать температуру на входе. [c.134]

Деэтанизатор представляет собой ректификационную колонну с 10—12 т. т. В последнее время в качестве контактных устройств в деэтанизаторах применяют клапанные тарелки, обычно 30 шт. давление в колонне, как правило, поддерживают 3,0—3,5 МПа. С одной стороны, в условиях переработки газа методом НТК под давлением 4,0 МПа и более поддержание такого давления не требует дополнительных энергозатрат, с другой — такое давление в деэтанизаторе позволяет для охлаждения верха колонны применять пропановый холод. Использование более высокого давления нецелесообразно, так как при этом ухудшаются условия разделения. Давление 3,5 МПа составляет примерно 0,8 от критического давления для нижнего продукта деэтанизатора. При указанном давлении температурный режим деэтанизатора поддерживается примерно следующий температура наверху колонны от О °С до —30 °С, температура внизу колонны 90—120 °С. [c.170]

Если температурный диапазон крекинга и гидрогенизации практически один и тот же, то высокое давление водорода составляет отличительную черту гидрогенизации. Другой важной чертой является применение катализаторов, которое будет рассмотрено в следующем разделе. [c.197]

Силовые номинальные напряжения в цилиндрической части корпуса и в днище вызваны внутренним давлением. Для цилиндрической части корпуса приведены только кольцевые напряжения, так как меридиональные примерно вдвое ниже кольцевых, а средние радиальные составляют примерно половину величины внутреннего давления. Температурные напряжения в основном металле не приводятся, так как они по абсолютной величине значительно ниже напряжений в наплавке. [c.118]

На рис. I показаны экспериментальные кинетическая и температурная кривые, а также гипотетическая кинетическая кривая, рассчитанная из предположения, что процесс лимитируется только теплопередачей от гранулы в окружающую среду. Очевидно, что в рассмотренном случае лимитирующей стадией процесса, несмотря на небольшие изменения температуры, является конечная скорость рассеивания теплоты адсорбции. Коэффициент теплоотдачи от поверхности гранулы не зависит от давления и составляет А = (7 0,7) 10 Дж/(см с К). Зависимость М, от давления адсорбтива для пластины 2L = 0,14 см и вклад тепловой состав- [c.112]

Из этих примеров, разумеется, не следует делать вывод вообще о недостоверности и противоречивости существующих данных по давлению пара. Известно немало исследований, в которых большая чистота веществ, высокая точность измерений и удачная методика привели к весьма надежным результатам. Однако абсолютная точность измерения температур кипения даже в лучших работах редко превышает 0,05°, а погрешность в давлении пара составляет примерно 0,1%. Лишь в единичных работах была достигнута очень высокая точность например, в исследованиях 1231—233, 236, 362, 363 и 920] и немногих других, в подавляющем большинстве посвященных измерению температурной зависимости давления пара различных углеводородов. Так, расхождения в результатах измерений [363] и [920] для одних и тех же веществ составляют в среднем несколько сотых процента (по давлению) и не более 0,02° по температуре. Менее точные, чем в упомянутых работах, но все-таки достаточно надежные результаты были достигнуты и в некоторых старых работах, например, Б [936] и в ряде других поэтому не всегда величины, полученные в недавно проведенных исследованиях, точнее результатов прежних работ. Однако в целом в исследованиях 15—20 последних лет точность измерений существенно выше тем не менее в общем погрешность данных для многих веществ еще весьма значительна. [c.7]

В СССР, учитывая большой температурный диапазон внешней среды в различных районах СССР, принято значение расчетной температуры +45 С. При этой температуре давление пропана составляет 16 атл, изобутана 6,1 атл и -бутана 4,3 ата. Ввиду того что в практике [c.73]

Температура мазута в резервуаре поддерживается паром абсолютным давлением 6 кгс/см . Условно принимаем, что температурный перепад в резервуаре составляет 10 °С тогда необходимо компенсировать потерю тепла (в ккал/ч) [c.138]

На рис. 90 изображена принципиальная схема другой секции ректификации одной иа крекинг-установок системы флюид с указанием температурного режима и числа тарелок [234]. В главной колонне установлено 20 колпачковых тарелок, одна распределительная, а также противни (4 шт.) и каскадные тарелки. Перепад давления между низом и верхом колонны составляет 1015 — 777 = = 238 мм рт. ст. Проектная скорость паров в свободном сечении [c.176]

Согласно [117], при экспериментальном определении кз систематически допускаются следующие ошибки ошибки в определении диффузионной способности Н н О2 ( 10%) ошибки, связанные с температурными эффектами ( 4,5%) ошибки измерения давления ( 1%) и температуры ( 2,5%) ошибки наблюдения ( 1%). Случайные ошибки в измерениях давления ( 1%), температуры ( 2%) и состава рабочей смеси ( 0,5%) составляют в сумме <3,5%, и, таким образом, общая ошибка пе должна превышать 25%. В эту оценку не включены ошибки, связанные с пренебрежением реакцией 11 (что особенно важно для умеренных давлений), и ошибки, связанные с уменьшением концентрации 0 в ходе процесса (что важно для области высоких температур). Наконец, не учитывается возможное изменение эффективности стенки в реакции рекомбинации Н. [c.257]

Погрешности. Основная приведенная погрешность составляет от 1,5 до 5,0 отн.% в зависимости от пределов измерений и вида газа дополнительная температурная приведенная погрешность может достигать 2—3 отн.% на каждые 10 град изменения температуры газоанализатора (за пределами рабочего температурного интервала). Эта погрешность сводится к минимуму схемами температурной коррекции или термостатированием. Остальные влияющие факторы (ток, давление и расход газа и т. д.) искусственно стабилизируются. [c.607]

Определение концентрации маточного раствора и давления в аппарате. Концентрация маточного раствора (насыщенного раствора при 15° С) аа = 0,248. Для этой концентрации температурная депрессия составляет 3°С. Температура насыщения паров растворителя составляет [c.522]

Установлено, что для исследованных высокомолекулярных н-па-рафинов в области высоких температур (360-440°С) наблвдается температурная инвариантность характеристических кривых. Экспериментальные данные для н-додекана, н-пентадекана и н-октадекана в интервале температур 360-440°С и парциальных давлений 200-6000 Па удовлетворительно согласуются с расчетными (с погрешностью не болев 4,5 %) описываются уравнением (I) при значении п, равном 6. Характеристическая энергия при этом соответственно составляет [c.11]

По принципу простая перегонка под вакуумом не отличается от перегонки при атмосферном давпении, но ей присущ ряд специфических особенностей, связанных, в первую очередь, со свойствами перегоняемых веществ, и пересчетом температур кипения. Как правило, это Т51желые фракции нефти с температурами кипения выше 350 °С склонные к термической деструкции прУ более высоких температурах, содержащие большое количество асфальтосмолистых веществ и продуктов уплотнения, имеющих высокую вязкость и поверхностное натяжение. Это предопределяет необходимость проведения перегонки при пониженных давлениях (1-1000 Па), что ведет к усложнению метода и аппаратуры. Верхний температурный предел перегонки определяется началом термического ра зпожения при рабочей температуре в колбе в лучшем случае составляет около 600 °С в пересчете на атмосферное давление. [c.58]

Шейл и др. [759] исследовали воздействие высоких температур (820 °С) на положительную и отрицательную корону. Пусковое напряжение короны в воздухе при атмосферном давлении является одинаковым как для положительной, так и для отрицательной короны, и составляет примерно около 650 °С. Выше этой температуры пусковое напряжение короны резко снижается (рис. Х-28), Перекрывающее напряжение отрицательной короны быстро уменьшается и при температуре выше 190 °С имеет меньшие значения, чем перекрывающее напряжение положительной короны. При 650 °С существует очень маленькая область устойчивой короны с отрицательным потенциалом. Однако перекрывающий потенциал положительной короны сохраняется высоким (более 14 кВ) во всем температурном интервале и должен обеспечивать широкий диапазон устойчивой короны. [c.497]

Фторхлортриоксид термически устойчив до 400 °С, не гидролизуется даже горячей водой (и холодными щелочами), нерастворим в жидком фтористом водороде, умеренно токсичен и сам по себе невзрывчат (но способен давать взрывчатые смеси с некоторыми органическими веществами). Так как его критическая температура довольно высока (+95 °С), он может храниться и транспортироваться, в сжиженном состоянии (при 25 °С давление пара составляет 12 атм). Окислительная активность F IO3 в обычных условиях невелика, но быстро возрастает при нагревании. Поэтому реакции окисления им хорошо поддаются температурному регулированию. Вещество это представляет значительный интерес для реактивной техники. Существует также указание на то, что оно обладает нанвысшим из всех газов значением диэлектрической проницаемости. По фторхлортриоксиду имеется обзорная статья . [c.265]

Экспертами было отмечено, что указанная выше величина напряжений в окрайке могла быть достигнута за счет ряда воздействий гидростатического давления температурных градиентов (в резервуаре хранился мазут, перепад температур составлял 37-108 °С) начальной неравномерной осадки основания. Через трещины, образовавшиеся в окрайке, мазут вытекал настолько быстро, что внутри резервуара образовался вакуум, в результате чего стенка и кровля резервуара были смяты и в кровле резервуара образовался значительный разрыв. Нижний пояс стенки резервуара толщиной 27 мм и окрайка толщиной 12 мм были выполнены из вьюо- [c.31]

Например, основной стадией получения капролактама из бензола методом окисления циклогексана [1] является жидкофазное окисление последнего. Процесс протекает с конверсией 4—7%. При этом образуется сложная реакционная смесь непрореагировавшего циклогексана и продуктов его окисления циклогексанона, цикло-гексанола, органических кислот, некоторых спиртов и др. Для последующей стадии используют циклогексанон, который оксимирует-ся в циклогексаноноксим, а последний перерабатывают в капролактам. Циклогексанол превращают в циклогексанон дегидрированием. Задача разделения сводится главным образом к выделению из реакционной смеси чистых циклогексанона и циклогексанола. Вследствие того, что разница в температурах кипения этих продуктов при атмосферном давлении мала — составляет всего 5°, прибегают к ректификации под вакуумом, что способствует улучшению условий разделения. Кроме того, переход к вакууму улучшает температурные условия разделения, что весьма существенно, ввиду недостаточной термической стойкости циклогексанона. [c.8]

Основная ректификационная колонна. Колонна работает в основном по проектной схеме. Абсолютное давление в колонне —2— 2,2 кгс/см2 — несколько превышает проектное (1,8—2,0 кгс/см ), а температурный режим колонны почти на всех действующих установках отличается от проектного. Так, в типовых проектах рекомендована температура ввода сырья 330°С, верха 100°С и низа 310 °С. Фактически на установках температура сырья при вводе в колонну составляет 350—360 " С, верха от 115 до 130 °С и низа от 320 до 340 °С. Это в основном объясняется большим подогревом нефти в печи. Повышение температуры нагрева нефти в печи способствует увеличению температуры низа колонны против проекта на 40—50°С, что в свою очередь обеспечивает углубление отбора светлых нефтепродуктов, выкипающих до 350 °С, и снижение со- держания в мазуте фракций дизельного топлива. Фракционирующая способность основной ректификационной колонны пока не обеспечивает получения четко отректифицированных фракций. Наблюдается налегание фракций по температурам кипения на установках АВТ мощностью 1 и 2 млн. т/год. [c.134]

Особый интерес представляет электропроводность кристал- лического черного фосфора. При атмосферном давлении она составляет ок. 2 ом 1 см , т. е. в 10 ра.з больше, чем у желтого фосфора, но все же меньше, чем у металлов. С повышением давления электропроводность черного фосфора быстро растет и пр11 23 ООО атм достигает 270 ом см . Весьма существенно то, что температурный коэффициент сопротивления, отрицательный нри низких давлениях, становится выше 12 ООО кг/см положительным, как у металлов. Аналогичное наблюдение сделано и для тел.лура. Таким образом, повышение давления способствует появлению металлической проводимости. Это свидетельствует об уменьшении величины энергии возбуждения, необходимой для появления электронов проводимости при гидростатическом сжатии. Можно предположить, что существует аналогия между этим явлением и понижением потенциала ионизации сжатых газов при высоких температурах, открытым Ю. П. Ря-бининым, А. С. Карпенко и А. М. Маркевичем [4, 73). Повидимому, оба названных явления могут оказаться весьма существенными для химии высоких давлений. [c.49]

ИП-изделия с очень гладкой (зеркальной) поверхностью изготавливаются по методу фирмы Vinatex Ltd. (метод формования с подвижной плотностью ) на основе пластифицированного ПВХ [224]. Высокое качество поверхностного слоя достигается здесь за счет регулирования кинетики процесса вспенивания. Форма, в которой происходит вспенивание, снабжена убирающимся сердечником, который удаляется после впрыска при охлаждении материала. В качестве газообразователя выбираются вещества, выделяющие газ в узком температурном интервале. Пластикация материала происходит в обычной червячной литьевой машине при более низких, чем пластикация, температурах. Литьевое сопло имеет множество маленьких (диаметром 0,38—0,63 мм) отверстий, через которые материал впрыскивается с высокой скоростью и под большим давлением в момент, когда температура формы резко поднимается, что приводит к быстрому разложению ХГО. Давление впрыска составляет 140 МПа, скорость движения плунжера — 10,2 см/с. Подвижный сердечник изготовляется из теплоизоляционного материала, например из армированной фенольной смолы. При вспенивании сердечник постепенно удаляется из формы, регулируя тем самым степень и скорость образования ячеек. Поверхностный слой материала образуется при соприкосновении с холодной поверхностью формы. Для быстрого заполнения формы поперечное сечение литников должно быть, по крайней мере, вдвое больше обычно применяемых. Данный метод позволяет снизить плотность пластифицированного ПВХ с 1200—1350 кг/м до 850 кг/м (при твердости по Шору 45—90). Получаемые изделия имеют максимальную массу 227 г,толщину 6,35 мм, а толщину корки — 1 мм. [c.132]

Если фторперхлорат является продуктом замещения на фтор водорода хлорной кислоты, то в качестве продукта аналогичного замещения ее гидроксила можно рассматривать фторхлортриоксид ( перхлорилфторид ) — РСЮз. Последний образуется при действии фтора на сухой КСЮз и представляет собой бесцветный газ (т. пл. —148° С, т. кип. —47° С) с характерным сладковатым запахом. Газ этот термически устойчив до 500° С, не гидролизуется даже горячей водой (и холодными щелочами), умеренно токсичен, не взрывчат. Так как критическая температура его довольно высока ( + 95°С), он может храниться и транспортироваться в сжиженном состоянии (при 25° С давление пара составляет 12 атм). Окислительная активность РСЮз в обычных условиях невелика, но быстро возрастает при нагревании. Поэтому реакции окисления им хорошо поддаются температурному регулированию. Вещество это представляет значительный интерес для реактивной техники. Молекула F 1O3 имеет структуру несколько искаженного тетраэдра с хлором в центре [й(С1О) = 1,4 А, d(F l) = 1,6 А] и практически неполярна (ц = 0,02). [c.265]

С верха колонны по трубе /V рафинат поступает в конденсационный горшок Л. Этот горшок препятствует дросселированию давления газа в колонне и одновременно обеспечивает свободный выпуск рафината, который вместе с некоторым дополнительным количеством рафината из отстойника попадает в выпарной аппарат для рафината /2. Другой метод работы состоит в том, что рафинат из отстойника снова подвергают в колонне экстрагированию. Выпарной аппарат для рафината работает при тех же условиях что и выпарной аппарат для экстракта. Двуокись серы, отогнанная в обоих выпарных аппаратах, компримируется компрессором 4 до давления 2—3 ат и затем конденсируется в холодильнике 5. Жидкая двуокись серы поступает снова в мерник 6, на чем ее круговорот заканчивается. Потери двуокиси серы, обусловленные неполнотой обезгаживания выходящих рафината и экстракта, покрываются поступлениями из запасного бака 13. По всей иоло нне для экстр агкровтмя температурный перепад (составлл ет от +10° ДО —10°. Этот перепад создается независимыми друг от друга витками трубок (иа схеме не показано), идущими вокруг колонны, по которым циркулируют различные количества охлаждающего рассола с температурой —20°. В отстойнике и в холодильнике точно так же поддерживается температура —20°. Получаемый таким образом сульфохлорид является примерно 95%-ным. Это значит, что он содержит еще 5% углеводорода. Выход при экстрагировани и составляет примерно 75% от введенного чистого сульфохлорида. Рафинат снова сульфохлорируется и поступает затем снова на экстрагирование. [c.407]

Наиболее приемлемый перепад давлений нефтяного газа, позволяющий осуществлять его низкотемпературную очистку, составляет 1,3-1,6 МПа. Для повышения давления попутного газа можно использовать компрессорную станцию, но тогда процесс осушки становится нерентабельным. Указанный, весьма небольшой, перепад давлений практически исключает возможность реализации традиционной схемы низкоггемпературной сепарации (НТС), основанной на эффекте дросселирования. Расширители другого рода, с более высоким температурным КПД (турбодетандеры, волновые детандеры, пульсационные аппараты) весьма сложны и ненадежны в эксплуатации, особенно в полевых условиях. Поэтому для осушки нефтяного газа целесообразно применить трехпоточные вихревые трубы (ТВТ) Ранка-Хилша — достаточно простые и надежные устройства, которые наряду с получением большего по сравнению с дросселированием количества холода, обеспечивают отделение сконденсированной жидкости непосредственно из закрученного потока. [c.331]

Полимеризация изобутилена шла быстро даже ири 28° с образованием полимеров, в которых 21 % водорода был замещен дейтерием. В незаполи-меризовавшемся изобутилене 8% водорода было замещено дейтерием. При аналогичных условиях полимеризация и дейтерообмен н-бутилена шли значительно медленнее, чем в реакциях изобутилена, а пропилена и этилена еще медленнее. По-видимому, полимеризация изобутилена в температурных пределах 125—206° и дейтерообмен незаполимеризо-вавшегося изобутилена не зависят в какой-либо степени от температуры. При начальном давлении 289 мм и при температуре 120° образовавшийся полимер периодически отбирался и анализировался. Результаты показывают, что содержание дейтерия во фракции полимера со временем возрастало. Содерн<ание дейтерия в остаточном изобутилене составляло 34 %, а в полимере оно возросло от 22 до 40 % при увеличении продолжительности реакции от 25 до 265 мин. В опыте с пропиленом температура поддерживалась в течение 1,5 часа при 102°, а затем в течение следующих [c.195]

Естественно, что у каждого структурного изомера могут быть изомеры по положению двойной связи. Наличие двойной связи делает также возможной цис-транс-шгожерто. Сырьевая смесь, взятая даже в довольно узких температурных пределах кипения, очень сложна, о составе ее сообщений не имеется. Свежее сырье смешивается с рециркулирующим продуктом и добавляется нафтенат кобальта в таком количестве, чтобы приходилось около 0,2% кобальта на общую загрузку сырья. Раствор прокачивается через подогреватель в реактор, где жидкость движется вверх в прямотоке с синтез-газом. Реактор наполняется инертным материалом типа колец Рашига и др. В реакторе поддерживаются температура около 175° и давление синтез-газа (IHj I O) 200 am. По выходе продукта из реактора давление снижается до атмосферного, затем продукт нагревается до 150° в присутствии отпаривающего газа (обычно водорода) для разрушения всего карбонила. Освобождаемый от кобальта продукт затем гидрогенизуется, в результате получается смесь октиловых спиртов. Этот процесс мало отличается от известного, но фактически он не нашел заводского использования в Германии [17]. Смесь спиртов g очень полезна в производстве пластификаторов. Окисление спиртов дает смесь кислот С 8, называемых изооктиловыми кислотами, которые представляют интерес для применения в военном деле. Состав смеси g пока точно неизвестен. Возможно, в ней содержится до двенадцати изомерных спиртов. Видимо, значительную часть составляет 3,5-диметилгексанол, получаемый из 2,4-диметилпентена-1. Другие спирты, присутствующие в относительно больших количествах — 4,5-диметил- и 3,4-диметилгек-санолы, 3- и 4-метилгентанолы. Очень возможно, что удастся найти условия превращения олефинов в спирты реакцией в одну ступень. [c.296]

В своих первых работах в этой области Эндрюс и Амага вместо пьезометра использовали калиброванный по длине стеклянный капилляр, запиравшийся ртутью. По положению ртути определялся объем, занятый газом. Камерлинг-Оннес [52а, 94] в Лейдене применял этот метод для измерения сжимаемости гелия. Положение ртути в капилляре можно определять визуально с помощью катетометра [94—102] или по изменению электрического сопротивления проволоки, натянутой вдоль оси капилляра [103, 104]. Во всех случаях необходимо вводить поправки, учитывающие влияние мениска ртути в капилляре и температурное расширение стекла. Используя прибор подобного типа, Амага удалось создать давление до 450 атм, хотя в таких случаях максимальное давление обычно не превышает 150 атм. Верхний предел температуры определяется давлением паров ртути над ее поверхностью. При температуре выше 150° С необходимо принять соответствующие меры, чтобы быть уверенным в том, что пары ртути находятся в равновесии с исследуемыми парами или газом. Коннолли и Кандалик [102], использовавшие подобный прибор вплоть до 300° С, обнаружили, что даже при перемешивании с помощью магнитной мешалки (стальной шарик) со скоростью 50 цикл1сек для достижения равновесия паров ртути с парами исследуемого вещества или газом требовалось больше 2 час. Более подробно проблема растворимости ртути в сжатых газах обсуждается в конце этой главы. При использовании рассмотренного выше метода ошибка измерений составляет примерно 0,1 % [c.99]

Изготовляют ИХ С поверхностью теплообмена И—350 для работы под давлением 2—25 ат. Трубные пучки выполняют из стальных трубок диаметром 25 или 38 мм и длиной 3—6 м. Теплообменники этого типа экономичны и имеют минимальное число соединений на прокладках. Вес аппарата, отнесенный к м наружной поверхности нагрева, составляет 38,8 кГ для гладких труб и 22 кГ — для сребренных. Недостатки таких аппаратов невозможность механической очистки межтрубного пространства, отсутствие устройств для компенсации разности температурного удлинения труб и корпуса. Последний недостаток можно устранить применением компенсатора на кожухе, что, однако, усложняет конструкхщю и повышает стоимость аппарата. [c.256]

Система (3.66) содержит N неизвестных концентраций с,-, а система (3.69) — — 1) неизвестных производных d ild (очевидно, что для совпадающих индексов г = к одно из уравнений (3.69) тождественно равно соответствующему уравнению из (3.66)). Неизвестными будут и все температурные производные по каждому компоненту, общее давление Р и температура Т. Таким образом, общее число неизвестных составляет N — 1) + -Ь [c.159]

Материал труб змеевика выбирается в зависимости от температурного режима и коррозионных свойств сырья. При переработке сырья, не дающего коррозии, температуре до 450 °С и давлении ниже 6 МПа (60 кгс/см ) можно использовать трубы из углеродистой стали, при более жестких условиях применяют соответствующие легированные хромистые, хромистомолибденовые и феррохромистые стали. Поскольку различные участки змеевика работают в разных температурных условиях, змеевики обычно составляют из труб соответствующих сталей. [c.334]

Пример И. Рассчитать оптимальную температурную кривук> по высоте колонны синтеза метанола из оксида углерода (И) и водорода. Увеличение выхода х метанола составляет от 1 до 5%. Синтез метанола проводится под давлением 30,3 МПа при стехиометрическом отношении компонентов СО Нг, равном 1 2, по реакции СО - - 2Нг СН3ОН. Энергии активации прямой и обратной реакции соответственно 109000 и 155000 кДж/кмоль. Принимаем, что лимитирующей стадией синтеза метанола является адсорбция водорода на поверхности твердого катализатора (см. гл. VI). Инертные газы составляют 13% (об.). [c.85]

Изомерный состав продукта олигомеризации этилена в присутствии системы Т1С14—С2Н5А1С12 определяется температурой, давлением и степенью превращения этилена. При проведении процесса под давлением 0,3—0,5 МПа в вышеуказанном температурном интервале полученный продукт содержит до 30% изомерных олефинов, при давлении больше 1 МПа содержание линейных а-олефинов в продукте составляет 98—100%. Степень превращения этилена следует выбирать таким образом, чтобы при данных температуре и давлении мольное отношение этилена к продукту в жидкой фазе превышало 0,8. Тогда соотношение скоростей реакций роста за счет присоединения этилена и продуктовых олефинов благоприятствует образованию а-олефинов с малой разветвленностью цепи. [c.323]

Определение полезного температурно го напора и распределение его по корпусам. Щринимаем гидростатическую депрессию Д" = 2 С и гидравлическую депрессию Д" =1 С. Температурные депрессии находим при конечной концентрации раствора в каждом корпусе, причем для III корпуса вносим поправку на давление. Для первых двух корпусов, работающих под давлением, близким к атмосферному, поправкой на давление пренебрегаем. Определенные таким путем температурные потери составляют [c.499]

Топка указанных размеров рассчитана на подогрев 25 ООО воздуха с 20 до 540 °С. При этом расход жидкого топлива составляет примерно 500 кг/ч, избыточное рабочее давление в топке около 0,24 ат, тепловое напряжение камеры горения —900 ООО ккал1 м ч) . Топка снабжена предохранительным клапаном, рассчитанным на возможный подъем давления в системе. Расположена она горизонтально и крепится таким образом, чтобы была обеспечена компенсация температурного расширения корпуса и внутренних устройств. [c.180]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология