Число действительных тарелок при ректификации

В процессе ректификации не достигается полное равновесие на тарелках, как это предполагается при графическом построении ступеней изменения концентрации. Поэтому для определения числа действительных тарелок необходимо установить степень отклонения от равновесия, т. е. найти к. п. д. тарелки. Тогда число действительных тарелок [c.307]

В процессе ректификации не достигается полного равновесия на тарелках, как это предполагается при графическом построении ступеней изменения концентрации. Поэтому для определения числа действительных тарелок необходимо установить степень отклонения от [c.334]

Рассмотренные методы расчета в у—х- и г—л-диаграммах являются достаточно простыми, если принять, что воздух представляет собой бинарную смесь. Расчет ректификации в у—л -диаграмме, как уже отмечалось, отличается наглядностью, позволяющей следить за изменением концентрации в жидкости и паре от тарелки к тарелке. Расчет в г—х-диа-грамме позволяет определять тепловые нагрузки в конденсаторах. При переходе от числа теоретических тарелок к числу действительных тарелок приходится задаваться так называемым усредненным к. п. д. (коэффициентом обогащения) тарелки. Действительное число тарелок в 2,5— 3 раза больше, чем по расчету. Коэффициент обогащения (к. п. д.) меняется от тарелки к тарелке. В концентрационной секции влияние аргона невелико и усредненный к. п. д. можно принять от 0,5—0,6. В отгонной секции влияние аргона значительно, усредненный к. п. д. значительно ниже и колеблется в пределах 0,3—0,4 в зависимости от конструкции тарелки, принятых скоростей и расстояний между тарелками. [c.267]

Чаще всего при расчетах воздухоразделительных установок для определения действительного числа тарелок пользуются средним значением коэффициента эффективности тарелок, принимаемым обычно равным от 0,5 до 1,2. Следует отметить, что при расчете процесса ректификации воздуха без учета влияния аргона в случаях получения технического кислорода значение т] принимается равным 0,25—0,4. После определения необходимого числа действительных тарелок в случае надобности выполняются расчеты по определению основных размеров тарелок, затем с учетом гидравлического расчета колонны рассчитывается необходимое расстояние между тарелками и общая высота колонны. [c.60]

Рассмотрение воздуха как бинарной смеси, т. е. игнорирование содержания в ней аргона, приводит к тому, что определенное в результате такого расчета теоретическое число ректификационных тарелок значительно отличается от числа действительных тарелок, для перехода к которому пользуются чрезвычайно низким фиктивным значением к. п. д тарелки (значение к. п. д. в случае ректификации воздуха принимается равным [c.123]

Оценка эффективности аппарата при многокомпонентной ректификации затруднена тем, что один и тот же кинетический показатель может иметь различные значения для разных компонентов, составляющих смесь. Это осложняет не только анализ экспериментальных данных, но и расчет и проектирование оборудования. Вопросу применимости кинетических показателей (коэффициентов полезного действия и массопередачи) для оценки эффективности аппарата при многокомпонентной ректификации посвящено незначительное число работ с противоречивыми результатами. В работах показано, что к. п. д. тарелки имеет разные значения для различных компонентов, в то время как ряд авторов подтверждает совпадение действительной линии ректификации, представляющей распределение рабочих концентраций по высоте аппарата, с теоретической линией, рассчитанной методом от тарелки к тарелке, что означает равенство к.п.д. для каждого компонента. [c.16]

До настоящего времени часто процесс ректификации воздуха рассчитывают по диаграмме равновесия для бинарной смеси кислород— азот, а при определении числа действительных тарелок в колонне вводят условный, уменьшенный в несколько раз, коэффициент эффективности тарелки. Однако степень условного снижения коэффициента эффективности тарелки не может быть определена заранее без расчета в каждом конкретном случае процесса ректификации тройной смеси. [c.144]

Построение процесса ректификации в колонне высокого давления показано на рис. 4.61 в I, X, i/ Диаграмме. Число теоретических тарелок равно числу изотерм, т. е. Лт=15. Принимая коэффициент эффективности тарелки Т)ор=0,6 (см. 4.6), определяем число действительных тарелок в колонне высокого давления [c.268]

График процесса ректификации в нижней колонне показан на рис. 4.62. Для верхней части колонны получено семь, а для средней и нижней частей — по три теоретических тарелки. В верхней колонне из-за отрицательного воздействия аргона на процесс ректификации коэффициент эффективности тарелок существенно меньше. Принимаем его равным 0,3 (см. 4.6). Тогда число действительных тарелок в верхней колонне [c.269]

Эффективностью или коэффициентом полезного действия практической тарелки называется отношение числа теоретических тарелок, необходимых для проведения назначенного процесса ректификации к действительному числу тарелок, практически обеспечивающих требуемое разделение. [c.68]

В гл. III рассмотрены методы термодинамического расчета процесса ректификации смеси кислород—аргон—азот, основанные на понятии теоретической тарелки. Как известно, эта модель не удовлетворяет действительному процессу на тарелках — на реальных тарелках не достигается равновесия между жидкостью и паром, имеется градиент концентраций жидкости, потоки жидкости и пара распределяются неравномерно 2, 5, 15, 27, 52, 53, 55, 69, 71]. Изучению гидродинамики и массопередачи при ректификации, в том числе в ВРК [15], в последние годы уделяется большое внимание. Однако составление математической модели процесса, которая бы учитывала в достаточной степени все факторы, действующие на реальной тарелке при ректификации многокомпонентных смесей, является весьма сложной задачей. При ректификации воздуха решение этой задачи встречает дополнительные трудности вследствие работы колонны в условиях пульсаций от переключения регенераторов. [c.104]

Жидкий обогащенный воздух должен содержать 39—40% кислорода. Содержание кислорода в кубовой жидкости необходимо часто контролировать и поддерживать в указанных пределах. Это содержание находится в прямой зависимости от содержания азота в кармане. При излишне высокой концентрации азота в кармане кубовая жидкость обедняется кислородом, а при малом содержании азота в кармане — обогащается. Кубовая жидкость из нижней колонны должна быть подана на соответствующую тарелку верхней колонны при этом состав подаваемой жидкости должен соответствовать составу флегмы на этой тарелке. Поэтому изменение концентрации кубовой жидко Сти повлечет за собой увеличение числа идеальных, а следовательно, п действительных тарелок в колонне. Но так как количество тарелок в колонне остается постоянным, то при существенном изменении концентрации кубовой жидкости ухудшается процесс ректификации. [c.122]

Величина Ро называется фактором разделения в безотборном режиме. Фактор разделения определяет разделительную способность колонны. Чем больше величина 0 отличается от а, тем больше эффект разделения, достигаемый в ректификационной колонне, по сравнению с эффектом разделения при обычном испарении жидкости. Уравнение (П-21) наглядно отражает многоступенчатость процесса ректификации и большую ее эффективность по отношению к простой перегонке. В это уравнение входит величина п— число теоретических тарелок (ЧТТ). В действительности разделение, достигаемое на реальной тарелке, всегда меньше теоретического. Практически межфазовое разделение на реальных физических тарелках в колонне составляет лишь долю (50—70%) от того разделения, которое соответствует теоретической тарелке и характеризуется соотношением (П-19). Эта доля носит название коэффициента полезного действия (к.п.д.) тарелки. Из многочисленных литературных данных известно, что к.п.д. тарелок различных конструкций существенно отличаются друг от друга. Таким образом, для оценки разделительной способности тарельчатой колонны, помимо знания величины и числа реальных тарелок в колонне, необходимо знать также и величину к.п.д. этих тарелок при выбранных условиях проведения процесса. [c.43]

Рекомендуемые в литературе графические методы расчета в условиях ректификации разбавленных смесей, связанные с использованием логарифмических координат, трудоемки и могут быть значительно упрощены. В последнее время предложен графический метод расчета действительного числа тарелок с использованием понятия кинетической линии [1]. В этом методе принималось допущение о полном перемешивании жидкости на тарелке. В дальнейшем метод был преобразован для расчета с учетом степени перемешивания жидкости [2]. [c.190]

Для определения числа тарелок в -х-диаграмме проводим, как это показано на рис, 5- 8, также прямые Хю = 1,9% х =46,5% и xвертикальную линию АВ, соответствующую процессу полной конденсации паров в дефлегматоре. Далее из точки В проводим горизонтальную линию ВС, которую делим на отрезки DB/D =2,24 (соответственно выбранному флегмовому числу). Из точки D проводим вертикаль DE, соответствующую процессу ректификации, и горизонтальную линию EF, которую делим в прежнем отношении, и т. д. В результате построения получаются 11 ступеней, или 11 теоретических тарелок, как и в предыдущем случае на /-X-диаграмме. Приняв тот же к. п. д. тарелки г]=0,5, получим 22 тарелки для действительной колонны. [c.178]

Таким образом, для проведения вакуумной ректификации необходимы ректификационные колонны с малым удельным гидравлическим сопротивлением, т. е. гидравлическим сопротивлением, приходящимся на единицу разделительной способности. Разделительную способность применительно к тарельчатым аппаратам часто выр ажают числом теоретических и действительных тарелок. Если Ард.т — удельное Сопротивление действительной тарелки, а т] — коэффициент полезного действия тарелки, то удельное гидравлическое сопротивление Дрт.т. отнесенное к теоретической тарелке, будет равно [c.12]

В результате расчета процесса ректификации определяют содержание аргона в продуктах разделения, ЧТТ и составы на них. Затем находят средний коэффициент эффективности тарелки Т1срг- [см. уравнение (115)] как отношение ЧТТ к числу действительных тарелок на данном участке колонны [48]. Под участком подразумевается секция колонны или ее часть, включающая несколько тарелок, расположенных между мес- [c.114]

Следовательно, расчет процесса ректификации, основанный на понятии о теоретической тарелке, позволяет правильно определить состав продуктов разделения, степень их извлечения и флегмовые числа в воздухоразделительных колоннах, а также получить соответствующую реальным соотношениям псевдоби-нарную кривую (см. рис. 41). При определении числа действительных тарелок можно оценивать их эффективность по изменению концентрации одного из компонентов — кислорода. [c.145]

Расчет процесса ректификации бинарных смесей проводится обычно в проектном варианте, так как четырех степеней свободы проектирования в этом случае оказывается достаточно для выполнения безытерационных вычислений. Действительно, задавшись содержанием легколетучего компонента в дистилляте и остатке (фактически, полным составом продуктов), флегмовым числом или коэффициентом избытка флегмы и положением тарелки питания, легко определить число тарелок, которое необходимо для [c.33]

Расчет процесса ректификации способом от тарелки к тарелке в общем случае весьма громоздок и связан с большой затратой машинного времени да ке при использовании среднескоростных машин. Для сокращения стоимости выполнения расчетов на машинах при исследовании режима работы колонны разделения углеводородов С4 был применен комбинированный метод 3 . В начале расчета по уравнению Фенске и Джилли-ленда вычислялись минимальное число тарелок и минимальное флегмовое число. По полученным результатам, с учетом известного графика Джиллиленда, ориентировочно определялись действительные величины числа тарелок и флегмового числа, соответствующие оптимальному режиму. В дальнейшем проводился точный расчет способом от тарелки к тарелке , в результате которого были получены данные, необходимые для конструирования колонны. [c.60]

Для определения действительного числа терелок необходимо теоретическое число их разделить на к. п. д. тарелки, который приближенно можно определить по графику (фиг. 92), аналогично расчету процесса ректификации. Однако этот метод не обеспечивает достаточной точности, так как нет надежных опытных данных для к.п.д. тарельчатых абсорбционных колонн. [c.378]