Экстрактор статические

В табл. 2 приведены данные, характеризующие "поглощение окрашенных веществ из оксидатов и этилацетатных экстракторов активными углями в статических условиях. [c.17]

В насадочных экстракторах общая задержка х складывается из постоянной, или статической, УС, определяемой объемом дисперсной фазы, удерживаемой на насадке капиллярными силами, и свободной (динамической) УС, отвечающей объему той же фазы. [c.277]

Выделение ароматических углеводородов из катализатов платформинга бензиновых фракций, избирательная очистка нефтяных масел, очистка керосино-газойлевых фракций, органических продуктов и сточных вод методом экстракции получили широкое распространение в производственной практике. Для анализа работы существующих экстракционных процессов и проектирования новых важным моментом является разработка и внедрение методов математического моделирования, что позволит проводить выбор лучших вариантов технологических решений на ЭЦВМ, подбирать оптимальные режимы работы экстрактора и в целом повышать технико-экономические показатели процесса. Наиболее общим подходом в математическом моделировании экстракции является. использование гидродинамической массообмённой модели. Однггко в связи.с тем, что гидродинамика потоков во многих типах экстракционных аппаратов сложна, а коэффициенты массообмена трудно определяемы, решение многих технологических задач целесообразно выполнять с применением статической модели процесса, основанной на теоретической ступени контакта двух жидких фаз. Такой подход облегчается тем, что статическая модель практически адекватна реальному объекту при равенстве их эффективности, выраженной числом теоретических ступеней контакта. [c.3]

Рабочая часть напорных дисков размещена в приемных кольцевых камерах ротора. В эти камеры через отверстия в боковых стенках ротора поступают из сепарационных камер осветленные жидкости. Кинетическая энергия вращающейся вместе с ротором жидкости преобразуется в дисках в статический напор, в результате чего жидкости из экстрактора отводятся с некоторым избыточным давлением. Эта особенность рассматриваемого типа экстракторов является весьма ценной и выгодно отличает их от герметизированных аппаратов, которым для отвода жидкостей требуется по меньшей мере один насос (на линии выхода тяжелой фазы). Глубина погружения диска может быть изменена путем дросселирования выходящей жидкости. Если отверстия, через которые жидкости вытекают в приемные камеры, расположены таким образом, что они остаются затопленными при изменении глубины погружения диска, то при дросселировании одной из выходящих жидкостей главная поверхность раздела фаз в роторе также пере- [c.149]

На рис. 19—25 показано влияние параметров модели [ь, а, п, ВЕПс, ф и т высоты колонны Н на статические характеристики экстрактора, представленные в безразмерной форме в виде изменения коэффициентов Кь-ь и Кь-с по высоте аппа- [c.133]

Экстракторы колонного типа (статические) могут быть полыми (распылительные колонны), заполненными насадкой или оборудованными перфорированными тарелками, что уменьшает продольное перемешивание и способствует столкновению и разрушению капель дисперсной фазы. В результате возрастает скорость массопередачи и уменьшается высота, эквивалентная теоретической ступени (ВЭТС). В экстракторах этого типа диспергирование фаз достигается за счет разности плотностей водной и органической фаз, а в колоннах с механическим перемешиванием и в пульсационных колоннах — за счет работы мешалки или пульсатора. [c.15]

Для ряда систем применяются также статические экстракторы, представляющие собой цилиндрическую трубу, в которой размещаются специальные насадки, способствующие перемешиванию фаз при их движении по трубе, [c.16]

При изучении работы насадочных экстракторов большой интерес представляют величины статической и динамической удерживающих способностей колонны. Статическая удерживающая способность для случая шарообразной насадки равна [c.207]

В соответствии с этим нами выполнено расчетное и опытное определение характеристик модельных мешалок и мешалки для промышленного экстрактора большой производительности. На модельных мешалках проведены также опыты для оценки влияния физических свойств среды на развиваемый мешалкой статический напор. [c.101]

Получены опытные зависимости статического напора транспортирующих турбинных мешалок от подачи при различных значениях окружной скорости для случая работы с уплотнением и без него. Они могут быть непосредственно использованы при проектировании промышленных экстракторов большой производительности (рис. 7). Для модельной радиально-лопастной мешалки определены зависимости = / и) при перекачивании воды, керосина и смеси керосина с водой (рис. 8). [c.101]

ИЗУЧЕНИЕ ЭКСТРАКЦИОННОГО РАВНОВЕСИЯ И СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ЭКСТРАКТОРА [c.5]

Предложена методика статического расчета непрерывных экстракторов диссоциативной экстракции на основе разработанного математического описания экстракционного равновесия. [c.19]

Экстракторы различаются по способу смешения и разделения фаз, по характеру энергии, интенсифици-руюш ей контакт фаз. Существуют два основных типа экстракторов смеситель-отстойник и колонные. Смеситель-отстойник характеризуется определенным числом ступеней, в каждой из которых происходит контактирование исходных фаз и последующее разделение вновь образующихся. В целом в аппарате за счет соединения ступеней по потокам рафинатных и экстрактных растворов реализуется противоточное движение фаз. Разделение фаз осуществляется методом отстаивания или центробежным способом, премешивание фаз — при помощи механических мешалок, статических смесителей, насосов, инжекторов. Многоступенчатые экстракторы, выполненные в общем корпусе, получили название ящичных. [c.207]

Расход энергии. Джелус вывел уравнение для определения расхода энергии на пульсирование жидкости в экстракторе. Пульсатор должен воздействовать на жидкость с силой, необходимой для преодоления статического давления столба жидкости в колонне над уровнем установки пульсатора, инерции жидкости и силы трения при движении жидкости. Он получил выражение для мгновенного значения энергии, затрачиваемой на пульсирование в колоннах с ситчатыми тарелками и сетчатой насадкой [c.589]

Наливное реакционное и емкостное железобетонное оборудование (отстойники-нейтрализаторы, накопители, усреднители, аппараты-экстракторы, кислотохранилища и т. д.) следует изготавливать методом непрерывного бетонирования из плотного монолитного бетона марки В-8. На внутренней поверхности не допускается наличия раковин, наплывов от опалубки, выступающей арматуры. При устройстве сооружений в грунте они должны иметь наружную гидроизоляцию. Железнение внутренней поверхности недопустимо. Стены железобетонного сооружения не должны быть одновременно несущими конструкциями здания. Железобетонные наливные сооружения следует выполнять цилиндрической формы во избежание образования в углах трещин. При высоте крупногабаритного прямоугольного сооружения более 4 м для обеспечения статической устойчивости футеровки стены необходимо бетонировать с наклоном не менее 1/20 их высоты. Допускаемые отклонения размеров по вертикали и неровности стен не должны превышать 2 мм на I м высоты и быть не более 30 мм при высоте сооружения более 20 м. Все отверстия в корпусе сооружения обязательно должны быть обрамлены стальными закладными деталями, которые следует устанавливать в процессе бетонирования. Патрубки для штуцеров необходимо приваривать к арматуре железобетонного корпуса, они должны иметь фартуки шириной не менее 200 мм. [c.163]

В камерном экстракторе фирмы Лувеста движение жидкости в трех камерах барабана противоточное. Подвод и отвод потоков жидкостей в барабане бессальниковый. Для создания напора при подводе жидких фаз необходима высота перепада около 5 м. Трехкамерный экстрактор обеспечивает степень понижения концентрации, равную 5,7. Легкая фаза отводится из первой, а тяжелая — из третьей ступени при помощи разгрузочных дисков, выполненных наподобие рабочих колес центробежного насоса. При попадании жидкости на лопасти неподвижного разгрузочного диска кинетическая энергия ее вращения преобразуется в статический напор. Движение жидкостей из одной камеры в последующую производится также при помощи аналогичных разгрузочных Дисков. Смешение жидкостей происходит в экстракционных камерах, а разделение — в щелях, образованных тарелками. Степень понижения концентрации у данного экстрактора больше, чем у трубчатого, ио разделение в трубчатом происходит более полно. Интенсификация разделения достигается размещением расслаивающих тарелок. Данный экстрактор сложнее других по устройству и почти неприемлем для сильно загрязненных жидкостей из-за возможной забивки каналов, насадок и дисков. [c.362]

Один из вариантов барабана таких экстракторов представлен на фиг. 20. Он состоит из корпуса барабана, тарелкодержателя, пакета тарелок, верхней разделительной тарелки, крышки барабана и гайки. В верхней части барабана (между тарелкодержа-телем, разделительной тарелкой и крышкой) имеются две камеры. В нижней камере размещен напорный диск для отбора легкой фазы, а в верхней— диск для отбора тяжелой фазы. Напорные диски закреплены неподвижно в кожухе станины. При работе экстрактора кинетическая энергия жидкости, находящейся в каждой камере, преобразуется в напорных дисках в статический напор, с помощью которого эти жидкости выводятся из барабана я из экстрактора. [c.67]

Применительно к колонным экстракторам вторая задача была рассмотрена в работах [1, 27, 34], где применялся графоаналитический метод расчета, дающий удовлетворительную сходимость расчетных и экспериментальных данных. Сущность его состоит в графическом построении функции скорости и ускорения во времени по известной форме колебаний, последующем определении инерционных нагрузок и сил гидравлического сопротивления на каждом участке пульсационной системы и суммированию всех составляющих (статической, гидравлической и инерционной) с учетом сдвига фаз между отдельными составляющими. [c.41]

Для перехода от статических параметров к динамическим следует определить минимальное время контакта между экстрагентом и жидкостью, необходимое для достижения статической селективности (или близкой к ней величины), и минимальное количество экстрагента, которое надо ввести в смееь. Обе эти величины зависят от типа экстрактора. Сравнение нескольких экстрагентов проводят в одинаковых гидродинамических условиях. [c.236]

Расчет ведется методом последовательных приближений, так как для определения приходится задаваться значением р и, кроме того, имеются ограничения в выборе скорости мешалки и ее диаметра (для неуплотненных мешалок задается также величина объемного к. п. д., потому что в формулу для входит неизвестная заранее величина статического напора). Такой расчет требовал экспериментальной проверки из-за отличий гидравлических условий работы лопастного колеса в центробежном насосе и в смесительной камере япз ичного экстрактора. Основными отличиями являются 1) отсутствие осевой симметрии потока на входе в колесо при его работе в смесительной камере 2) перемешивание двухфазных жидких смесей вместо индивидуальных жидкостей 3) значительная циркуляция жидкости от выхода из чолеса обратно в патрубок в мешалках без уплотнения. [c.101]

По способу работы смесительно-отстойный экстрактор является аппаратом периодического действия — равновесие (при необходимом времени) достигается в каждой камере. Вследствие этого расчет аппарата легко проводится с помощью статических параметров (коэффициента распределения К). В случае же непрерывных процессов надежный расчет может быть осуществлен только на основе лабо-раторно-полузаводских опытов, так как мощность, к. п. д., число теоретических ступеней и число оборотов диска представляют собой взаимозависящие параметры. При расчете промышленного аппарата смесительно-отстойного типа экспериментально определяется только необходимое время осаждения (в лабораторных масштабах). [c.238]

Научная новизна работы. Впервые изучено экстракционное равиовесие между органической и водиощелочнэй фазами для хлорзамещенных фенолов н нх смесей. Предложены упрощен ные формулы для описания равновесия, удобные для практ р, ческого применения. Разработаны методы статического расче-" / та экстракторов диссоциативной экстракции для многокомпонентных смесей, расчета составов непрерывных хлораторов различной эффективности в оптимальном режиме и оценки коэффициентов эмпирических зависимостей, описываемых системами дифференциальных уравнений. [c.4]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология