Определение необходимой высоты насадки

Используя уравнения (210) и (215) и исходные значения переменных величин (стр. 243), получаем уравнение для определения необходимой высоты насадки Я [c.262]

Рис. 4.4. Определение необходимой высоты насадки

Пример 23. Определить необходимую высоту насадки и диаметр колонны для разгонки смеси метанол-вода при следующих условиях количество чисел единиц переноса, определенных графическим методом, равно 6 удельный вес жидкости 950 кГ/м ] удельный вес пара 0,85 кГ/м вязкость пара 0,1 10" кГ-сек/м <3 = 1,5 кГ/сек Ь = 2,5 кГ/сек насадка — кольца Рашига 15 X 15 X 2 мм, засыпаются навалом с1з = 0,0085 ж коэффициент диффузии О = 0,25 х X 10 мУсек. [c.278]

При расчете насадочной колонны основной задачей является выбор высоты насадки заданного типа. Существует несколько методов определения высоты. Они основаны на том, что по соответствующим уравнениям находят высоту, эквивалентную одной ступени концентрации (одной теоретической тарелке) или одной единице переноса массы Лд. Если в предварительном расчете определено необходимое число теоретических тарелок или число единиц переноса 2 , то, умножая или на соответствующее значение Лэ или Лэ, получают необходимую высоту насадки Н. [c.167]

Определение высоты насадки, эквивалентной одной единице переноса , производится по фактическим данным, характеризующим работу подобных аппаратов, после чего необходимая высота насадки подсчитывается по формуле, аналогичной формуле (89). [c.151]

При экспериментальном определении каа с помощью физической абсорбции хорошо растворимых газов (чаще всего аммиака водой) требуется соответствующий учет равновесного давления газа над раствором, а также нередко и частичного сопротивления массопередаче со стороны жидкости. Если прн этом необходимо работать с колоннами сравнительно большой высоты (например, при специальном исследовании влияния высоты насадки на k( a), использовать систему аммиак — вода можно лишь заменив обычный метод измерения концентрации NH3 на более точный. Доп. пер. [c.207]

Для определения по приведенным вьше формулам высоты насадки насадочных абсорбционных колонн необходимо знать числовые значения коэффициентов массопередачи. [c.594]

Решение. Для определения высоты насадки необходимо вычислить высоту слоя заполнения, эквивалентную одной тарелке. [c.532]

Высота насадки в огнепреградителях определяется необходимостью создания определенной массы с развитой поверхностью для отвода тепла с целью охлаждения продуктов взрывного распада, что определяется соответствующим расчетом. Так, для огнепреградителей, у которых насадка-кольца Рашига, высота насадки должна быть [c.212]

Определение теоретического числа тарелок в тарельчатой колонне, необходимых для заданных условий. Для насадочной колонны соответствующей величиной будет высота насадки, эквивалентная одной теоретической тарелке. [c.693]

ЧИСЛОМ теоретических тарелок. Поэтому, если в задаче конкретизируется степень абсорбции, то необходимо провести вычисления, по крайней мере, для двух комплектов тарелок, которые обеспечивают степень извлечения выше и ниже заданного значения, и интерполировать полученные результаты. Такая процедура заключается в применении принципа ВЭТТ к каждому комплекту тарелок для определения высоты насадки, требуемой в каждом случае. Затем проводят интерполяцию по высоте насадки и добиваются нужной эффективности. Иногда уточняют это целое число тарелок, необходимое для обеспечения большей или очень близкой степени разделения. В настоящем примере требуемая степень извлечения ацетона достигается точно при четырех теоретических тарелках 90,4 % по сравнению с заданным значением 90%. Вычисленные температуры и концентрации для каждой теоретической тарелки приведены в таблице (здесь / — [c.556]

Насадочная колонна обеспечивает необходимые условия для диффузионного переноса вещества в системе контактирующих сред. В зависимости от величины коэффициентов массоотдачи и активной поверхности насадки общая высота колонны характеризует определенную разделительную способность аппарата. С другой стороны, единице разделительной способности колонны должна отвечать некоторая высота насадки, определяемая приведенным выше выражением высоты единицы переноса (ВЕП). В этом смысле ВЕП можно рассматривать как меру сопротивления массопередаче, позволяющую производить сравнительную оценку разделительной способности насадочных колонн. [c.82]

После определения необходимой поверхности нагрева F можно, зная поверхность нагрева регенератора на 1 м высоты насадки (или поверхность нагрева на один ряд насадки), определить число рядов насадки или ее общую высоту. [c.160]

Число теоретических тарелок колонки для экстрактивной разгонки. Конечное разделение, которое желательно, соответствует степени обогащения, равной 51. При относительной летучести, равной 1,44, необходимое минимальное число теоретических тарелок равно 10. При ВЭТТ (высота, эквивалентная одной теоретической тарелке см. определение в гл. 1), равном для этой насадки [c.299]

Таким образом, приведенный коэффициент экстракции, определенный в небольшой лабораторной колонне, может быть удовлетворительно использован для расчета высокой колонны. Приближенный расчет (без учета изменения скорости диспергированной фазы по высоте колонны) дал заниженные значения высоты колонны. Среднее значение высоты, полученное приближенным расчетом, составило 270 см, т. е. отличается от действительной высоты столба насадки на 29 %. Необходимо отметить, что ошибка приближенного расчета более высоких колонн окажется еще больше. [c.87]

Второй метод заключается в расчете поверхности, необходимой для передачи из газа в жидкость заданного материальным балансом количества вещества. Если затем принять за поверхность массообмена поверхность насадки, то, зная удельную поверхность последней, нетрудно рассчитать рабочий объем абсорбера, что вполне достаточно для последующего вычисления высоты аппарата (после определения диаметра). [c.402]

Вытекающая струя имеет незначительную толщину и за пределами насадки принимает веерообразную форму, при этом интенсивность струи сохраняется лишь на определенном расстоянии. Форма и интенсивность струи определяют необходимое число насадок и высоту их расположения над барабаном. [c.18]

Стабилизирующие устройства горелочной насадки предназначены для обеспечения устойчивости процесса горения, т. е. для предотвращения отрыва пламени и проскока его на форсунку. Конструкция стабилизаторов с отводом тепла из зоны горения в окружающую среду наиболее часто применяется в инжекционных горелках низкого давления. Конструктивно это выполняется установкой теплоотводящих приливов определенной высоты и устройством отверстий необходимого диа.метра. [c.94]

Расчет регенератора производится с целью определения диаметра и высоты регенератора, характеристики и веса насадки и продолжительности цикла, которые необходимы для передачи заданного количества тепла при заданных разностях температур на теплом и холодном концах регенератора и заданных гидравлических потерях в насадке, а также для обеспечения незабиваемости регенераторов. [c.360]

Номограмма 35. Определение параметров факельного выброса в — возвышение факельного выброса над срезом насадка в сносящем потоке ветра б — наименьи ее возвышение среза насадка факельного выброса над уровнем кровли (при d = =0,50) в — схема факельного выброса. Штриховой линией показано определение наименьшей высоты насадка I, возвышения факела над срезом насадка Дй, скорости выхода ГВС из насадка и потери давления ДР на факельный выброс при объеме удаляемой ГВС Ь— =20 ООО м /ч, скорости ветра на высоте выброса и=3,4 м/с, диаметре трубы 0=900 мм, необходимой высоте факельного выброса над уровнем кровли г+Д/1=8,5 м. Находим наимень--тую высоту насадка /=1,65 м необходимое возвышение факела над срезом насадка ДА— =8,5—1,65=6,85 м произведение Д/ги=6,85-3,4=23,3 мУс при =20 000 м /ч находим =490 мм, и=28,8 м/с и ДР=610 Па уточненная длина насадка /=0,3-Ю,9-)-0,49 1,7 м. [c.223]

В настоящем разделе разбираютс.ч. методы определения необходимой высоты колонны или глубины насадки в случае абсорбции одного компонента их газового потока в нелетучую жидкость. В трех первых подразделах изложены методы точных расчетов. Четыре последующих подраздела посвящены упрощенным экспресс-методам расчета, которые часто бывают полезны для предварительных оценок. [c.461]

Высота насадки в огнепреградителях определяется необходимостью создания определенной массы с разви той поверхностью для отвода тепла с целью охлажде ния продуктов взрывного распада. При недостаточно) высоте насадки возможно поджигание ацетилена после колонны продуктами взрыва, имеющими высокую тем пературу, особенно в том случае, если продукты взрыва не получая выхода наружу, движутся через огнепре градитель сравнительно продолжительное время В этом отношении, как будет показано ниже, целесооб разна установка разрывных ме.мбран. [c.84]

Зежим охлаждения любой башни, имеющей данную высоту насадки, изменяется с изменением плотности орошения. Было найдено, что максимальный контакт и наиболее эффективный режим получаются в башнях с плотностью орошения 1,6—2,5 л1сек-м сечения (считая по основанию башни). Таким образом, расчет размеров башни становится задачей определения необходимой плотности орошения. Когда эта величина установлена, сечение башни определяется путем деления [c.481]

После определения коэффициента массопередачи и движуще силы абсорбции расчет абсорбера проводится в следующем порядке определяется поверхность массообмена (из уравнения массопередачи), затем объем насадки или сразу объем насадки (из формул, содержащих объемный коэффициент массопередачи) и высота ее слоя. Как указывалось выше, от высоты слоя насадки зависит равномерность ее орошения. Жаворонков и Зильберг рекомендуют принимать отношение высоты насадки к диаметру аппарата не более чем 7 1. Однако и в этом случае необходима проверка равномерности орошения, для чего предлагается следующая формула [c.410]

Канадская фирма Shawinigan для синтеза синильной кислоты использовала метан, этан, пропан или высшие углеводороды в стехиоме-трическом соотношении с аммиаком . Эта фирма совместно с фирмой Lummus (США) разработала конструкцию реактора , ставшего широко известным во многих странах для производства синильной кислоты и ацетилена . Реактор представлял собой металлический цилиндр, футерованный внутри огнеупорным кирпичом и засыпанный на определенную высоту насадкой из измельченного кокса размером 0,1—0,4 мм. Непосредственно в слой кокса помещали графитовые электроды. Углеводороды и аммиак поступали снизу через распределительную решетку со скоростью, необходимой для приведения насадки в псевдоожиженное состояние. Электроды нагревались током до 1370—1650 °С и отдавали тепло насадке и реакционным газам. [c.99]

Хорошо известно, что режим идеального вытеснения недостаточное условие для пол> чения достоверных данных. Весьма важно, чтобы реактор был изотермичен, так как отклонения от изотермичности могут привести к большему искажению данных по кинетике основных реакций, чем эффекты неоднородностей потока. Для обеспечения изотермичности слоя катализатора используют различные приемы. В частности, одним из эффективных приемов является помещение реактора с катализатором в псевдоожижений слой нагретого песка [30]. В бане с псевдоожиженным слоем теплоносителя устанавливается равномерный тепловой режим, соответственно и в реакторе или системе последовательно соединенных реакторов по всей высоте слоя обеспечивается изотермичность. Температура реактора зау меряется термопарой, прикрепленной к наружной стенке. Указанный способ подвода тепла имеет определенные трудности ввиду необходимости поддержания теплоносителя в псевдоожиженном состоянии длительное время. Однако он является наиболее рациональным, так как отпадает необходимость загрузки в реакторы инертной насадки для фиксации слоя катализатора в зоне равномерного температурного поля, как это делается обычно в реакторах с подводом тепла через стенку от электронагревательной спирали (см. рис. 3.15). В показанном на этом рисунке типе реактора изотермичность обеспечивается в ограниченной зоне ввиду больших теплопотерь через верхний и нижний фланцы. Реактор такого типа обычно используется при проведении экспериментов с большой глубиной превращения в длительных опытах. Недостатком такого типа реактора является ухудшение показателей по селективности катализатора из-за протекающих реакций термодеструк-цни в зоне инертной насадки над входной зоной катализатора. Этот реактор также может быть приспособлен для проведения опытов с малой степенью преврашения, т. е. при высоких значениях объемной скорости подачи сырья [35]. Суть такого приспособления заключается в том, что внутрь пустого реактора помещается [c.91]

В период пуска установки основной задачей по настройке технологических параметров узла экстракции стало решение технических проблем по созданию необходимого температурного фадиента и установлению фиксированной границы раздела фаз в экстракционных колоннах, последнее было связано с нехваткой растворителя и оказывало существенное влияние на низкий отбор рафината. Определение оптимального положения фаницы раздела фаз является актуальной задачей и оно должно определяться для каяодой конкретной конструкции экстрактора в зависимости от типа насадки, природы растворителя и сырья. Известно, что положение уровня раздела фаз для насадочной колонны нерегулярного типа при фенольной очистке масляных фракций оптимально в диапазоне от О м до 2 - 4 м выше места ввода сырья, а при очистке масляных фракций М-метилпирро-лидоном сказывается в меньшей степени. Преимуществом контактных устройств плёночного типа в этом отношении является то, что низкое положение фаницы раздела фаз позволяет создать плёночный режим течения растворителя по всей высоте колонны, обеспечивающий высокоэффективное взаимодействие фаз, а также снижение общего объёма дорогостоящего растворителя, что показал предварительный пробег [c.102]

Характер влияния на Я коэффициентов диффузии в подвижной и стационарной фазах следует из ранее приведенных уравнений для Яг и Яз. Среди параметров, характеризующих технику эксперимента при хроматографическом разделении веществ, главным является размер и форма частиц насадок. Диаметр частиц или толщина пленки неподвижной фазы определяют длину диффузионного пробега вещества к границе раздела фаз. Очевидно, что чем меньше размеры частиц, тем меньше диффз ионные ограничения, но всегда существует нижняя граница размеров частиц, определяемая проницаемостью слоя насадки в хроматографической колонке для подвижной фазы. В свою очередь проницаемость колонки для одной и той же подвижной фазы зависит не только от диаметра частиц, но и от высоты колонки. Получается замкнутый круг. Чем меньше К , тем больше требуется 7У,фф. Для получения необходимого числа Л/эфф следует или уменьшить Н до соответствующего значения при сохранении длины колонки, или увеличить ее длину при сохранении Я. Оба требования выполнимы только до определенных пределов, ниже которых колонки оказываются непроницаемыми для подвижной фазы при допустимом давлении. Одновременным решением проблем снижения диффузионных ограничений со стороны стационарной фазы и обеспечения необходимой проницаемости колонок для подвижных фаз, явилось создание пленочных и поверхностно-пористых сорбентов, позволяющих без существенного уменьшения размеров частиц и соответственно без принципиального увеличения сопротивления колонки потоку подвижной фазы в произ- [c.185]

Все предыдущие выводы сделаны для колонны тарелочного типа с 1 ол-пачками. Для колонны другого типа с разного рода насадками задача расчета заключается в определении высоты колонны, которая необходима для достижения того или иного эффекта пого-норазделеиия. Для решения этой задачи можно пользоваться следующим методом. [c.383]

Продукты, влияюш ие на увеличение скорости растворения урана в трифториде брома, образуются в процессе самого растворения урана, поэтому реакция в замкнутом пространстве является авто-каталитической. Ёсли такая система подогревается, то процесс растворения можно разделить на стадии период индукции, в течение которого для поддержания определенной температуры необходимо нагревание (при этом происходит незначительное растворение), и период реакции, протекающей с большим выделением тепла, для отвода которого требуется охлаждение. Применяя ту или иную систему охлаждения, можно регулировать реакцию. Растворение проводилось в аппарате из монель-металла или никеля, емкостью 90 л. Аппарат был снабжен змеевиковым холодильником, приваренным с внешней стороны к стенке аппарата охлаждение осуществлялось водой, обогрев — паром или электричеством. Верхнюю часть аппарата соединяли вентилями с дистилляционной колонкой диаметром 44 мм и высотой 3 м, заполненной насадкой из никеля. Таким образом, при необходимости аппарат мог использоваться и как перегонный куб. В верхней части колонки имелся дефлегматор и соединительное устройство с приемником продукта дистилляции. Вторая колонка для очистки состояла из дистиллятора емкостью 53 л с внешними электрическими нагревателями, прикрепленными к стенке. Часть колонки, заполняемая насадкой, имела внутренний диаметр 44 мм и высоту — 5 Все приемники продуктов дистилляции представляли собой взвешиваемые емкости с дистанционными указателями веса. [c.330]

SORB5 можно использовать при проектировании газового абсорбера непосредственно, не прибегая к методу проб и ошибок, связанному с методом Рунге — Кутта. Здесь мы имеем дело с задачей Коши, в которой все температуры и составы входящего газа и выходящей жидкости заданы. Так, например, для определения высоты колонны, необходимой для достижения заданного разделения, требуется лишь однократное решение для ряда высот слоя насадки. [c.242]

Выбрав конструкцию насадки и зная связь. между шагО М насадки /, толщиной лентьи 6, высотой рифа и поверхностью насадки в 1 объема регенератора Я[, можно приступить к конструктивному расчету. Из теплового расчета регенераторов известны количество и параметры протекающего газа, вес и поверхность насадки. При расчете приходится задаваться рядом величин. В лервую очередь необходимо задаться шагом и высотой рифа, толщиной диска и зазором между дисками, после чего можно приступить к определению о бъема регенератора. [c.245]

Для определения высоты пленочной или насадочной колонны надо знать высоту, эквивалентную единице переноса (ВЕП). или высоту, эквивалентную теоретической тарелке (ВЭТТ). Для определения высоты тарельчатой колонны необходимо знать расстояние между тарелками. число тарелок, приходящихся на единицу переноса, или к. п. д. тарелки. Указанные величины зависят от конструкции колонны, элементов тарелки или насадки, от скорости пара, физических свойств смеси и практически определяются экспериментально. Соответствующие данные для некоторых случаев низкотемпературной ректификации приводятся в табл. 9-2. Ориентировочно для воздухоразделительных колонн можно принимать к. п. д. тарелки 0.25—0,35 (низкая величина к. п. д. учитывает влияние аргона при расчете числа тарелок в предположении, что воздух представляет собой бинарную смесь О2—N2). и расстояние между тарелками 90- 120 мм. При разделении воздуха в колоннах с кольцами Рашига размером 10Х 10X0,3 мм значение ВЭТТ принимается равным 150—250 мм. В колоннах для разделения изотопов водорода [Н4-7] к. п. д. тарелки 0,35 -0,40 и расстояние между тарелками 65. -120 мм. В колонне с насадкой Стедмана диаметром 25 мм ВЭТТ равна 24 мм [Ж2-29]. [c.254]

Тиммерхауз, Вейцель, Флинн и Драпер [8] проделали опыты по изучению процесса ректификации жидкого водорода и влияния на процесс разделения определенных характеристик ректификационных колонн. Их целью было получение данных, необходимых для лиц, интересующихся применением низкотемпературной ректификации для получения больших количеств дейтерия. Они изучали колонны с насадкой, сетчатые тарелки, а также тарелки из проволочной сетки. Высота колонны диаметром 12,7 мм, эквивалентная одной теоретической тарелке, оказалась равной 12,7 мм. Так как в насадочных колоннах большого диаметра возможно неравномерное распределение потоков, при получении больших количеств дейтерия они применяются редко. [c.104]