Ректификационные аппараты

Системы при достаточной эффективности ректификационного аппарата схематически представлены на рис. 37. [c.200]

Хотя в промышленной практике сравнительно редко встречаются случаи разделения двухкомпонентных систем, теория ректификации бинарных смесей имеет большое познавательное значение, ибо позволяет со всей отчетливостью выявить приемы п. методы исследования процесса, происходящего в ректификационном аппарате, и представить результаты такого изучения на весьма наглядных расчетных диаграммах. Используя графические приемы, удается наиболее просто представить принципы расчета различных режимов работы колонны, носящие общий характер и равно приложимые и к более трудным случаям, когда разделению подвергается уже не бинарная, а значительно более сложная многокомпонентная система. [c.121]

Перейдем к рассмотрению другого крайнего случая работы сложной колонны, когда сырье вводится в самый ее низ, непосредственно в кипятильник (см. рис. УП1.12), и ректификационный аппарат преобразуется в укрепляющую колонну. Поскольку и здесь разделение со всей очевидностью относится ко второму классу, для он- [c.394]

Конструкция аппаратов, предназначенных для ректификации, зависит от способа организации процесса в целом и способа контакта фаз. Наиболее простая конструкция ректификационных аппаратов при движении жидкости от одной ступени контакта к другой под действием силы тяжести. [c.49]

В работе Лапорта [15] обсуждаются вопросы измерения, регулирования и стабилизации высоких и низких температур. Важно правильно выбрать точки измерения температуры в ректификационном аппарате, так, например, точка измерения температуры в верхней части колонны должна находиться примерно на 10 мм ниже штуцера для вывода пара. Температуру в кубе измеряют в самой нижней его части, чтобы можно было сразу же обнаружить перегрев. Датчики температуры, располагаемые в потоках жидкости или пара, тщательно изолируют и размещают таким образом, чтобы каждый датчик находился в средней части потока. [c.429]

Орошение колонн. На большей части ранее построенных АВТ в основную колонну подается только горячее (острое) орошение. На его испарение расходуется избыточное тепло. В итоге избыточное тепло всех промежуточных колонн основного ректификационного аппарата переносится парами острого орошения в верхнюк> часть колонны и затем снимается в конденсаторе. В условиях перегрузки колонны парами острого орошения для обеспечения требуемой скорости паров нужна колонна большого диаметра, а для снятия тепла, уносимого с парами, необходима установка конденсаторов больших размеров и расходуется значительное количество-хладоагента (охлаждающая вода или электроэнергия при аппаратах воздушного охлаждения). Неиспользование избыточного тепла отдельной промежуточной колонны вызывает значительное увеличение кратности орошения по всей высоте колонны. Особенно для верхней и средней промежуточных колонн кратность орошения получается гораздо больше, чем требуется условиями четкой ректификации отбираемых фракций. [c.57]

Назначение ректификационных аппаратов [c.50]

Современные ректификационные аппараты классифицируются в зависимости от их технологического назначения, давления, способа осуществления контакта между паром и жидкостью и внутреннего устройства, обеспечивающего этот контакт. По технологическому назначению на современных комбинированных установках АВТ ректификационные аппараты делятся на колонны атмосферной перегонки нефти, вакуумной перегонки мазута, стабилизации легких фракций, абсорбции жирных газов переработки нефти, вторичной перегонки широкой бензиновой фракции и др. По проводимому процессу различают следующие ректификационные колонны атмосферные, вакуумные, стабилизаторы и др. В зависимости от давления колонны делятся на вакуумные, атмосферные и работающие под давлением. В качестве контактного устройства в колоннах применяют тарелки. Часто эти колонны именуются тарельчатыми. По способу контакта между паром (газом) и жидкостью все ректификационные аппараты на установках первичной перегонки нефти характеризуются непрерывной подачей обеих фаз. [c.50]

Взрывы в нижних колоннах ректификационных аппаратов и в дроссельных вентилях кубовой жидкости за [c.8]

Определение числа теоретических тарелок (щ) дпя лабораторных аппаратов является сложным и ответственным делом. Сложным потому, что оно связано с трудоемкими расчетами или с не менее трудоемким экспериментом. Ответственным потому, что оно является паспортизацией аппарата и характеризует его разделительный потенциал. Методы определения т т различны дпя двух типов ректификационных аппаратов (периодического и непрерывного действия), поэтому рассмотрим их отдельно. [c.146]

Обычно ректификационный аппарат состоит из двух частей, или ступеней — верхней и нижней, каждая из которых представляет собой любым способом организованную поверхность контакта фаз между паром и жидкостью. [c.295]

Пар для питания ректификационного аппарата получается многократным испарением жидкости, имеющей тот же состав, что и остаток, [c.295]

Рассматривая взаимодействие пара и жидкости в ректификационном аппарате, сделаем следующие допущения [c.296]

Полученное равенство доказывает, что разделение смеси при ректификации возможно в результате взаимодействия потоков паров и жидкостей в ректификационном аппарате при кратности испарения В 1) и кратности конденсации В. [c.296]

Пусть количество взаимодействующих паров составит С кмоль, а жидкости Ь кмоль. Тогда, согласно принятым обозначениям, С = = (й + 1) а Ь = НОр — для верхней части ректификационного аппарата и Ь = Н Р) 0 — для нижней части аппарата. Таким образом, для верхней части аппарата справедливо уравнение материального баланса [c.297]

Уравнения (12.47) и (12.49) являются уравнениями линий рабочих концентраций для верхней и нижней части ректификационного аппарата. [c.297]

Смеси, принадлежащие к тому или иному классу, типу и подтипу, характеризуются специфическим поведением компонентов при осуществлении фазовых процессов, например, таких, как дистилляция и ректификация [29, 44, 45]. Так, в процессе непрерывной ректификации для смесей определенного класса, типа и подтипа характерны как специфическое поведение отдельных компонентов по высоте ректификационного аппарата, так и вполне определенная последовательность выделения фракций предельно возможного состава при переходе от одной колонны к другой в технологической схеме ректификации. В реакционно-ректификационных процессах, где скорость химической реакции конечна, зона реакции, как правило, сосредоточена в какой-то части аппарата, а в остальных частях идет обычная ректификация. Полный термодинамико-топологический анализ всей диаграммы в целом дает возможность не только разместить зону реакции в наиболее благоприятных условиях относительно концентраций реагентов, но и выявить определенные ограничения по составу конечных продуктов ректификации. Эти ограничения обусловлены тем, что в случае наличия азеотропов в рассматриваемой смеси, соответствующий этой смеси симплекс составов распадается на ряд ячеек, названных областями непрерывной ректификации [29], причем каждая ячейка характеризуется предельно возможными составами конечных фракций, которые можно получить в одном ректификационном аппарате непрерывного действия. Возможные конфигурации областей непрерывной ректификации и их границ рассмотрены в работах 29, 46]. [c.194]

Второе предельное положение рабочих линий (/ — 3"—2) соответствует пересечению их на равновесной кривой в точке 3". Очевидно, что в этой точке движущая сила Ур — г/ = О и, следовательно, ректификационный аппарат должен иметь бесконечно большую поверхность фазового контакта. Флегмовое число при этом минимально и равно [c.298]

Нетрудно показать, что для питания ректификационного аппарата смесью, состоящей из насыщенных паров и жидкости, точка пересечения рабочих линий 3 должна находиться в области 3 —3"—3 ", при питании перегретыми парами — в области 2—3 —3" и при питании жидкостью, температура которой ниже, чем температура кипения, — в области 1 — 3"—3 ". [c.300]

Из рассмотренного примера одновременно следует, что для разделения многокомпонентных смесей непрерывным методом на п частей необходимо п—1 ректификационных аппаратов. [c.301]

За последнее время изменилось и отношение к процессам перегонки и ректификации. Если до 70-х годов основное внимание исследователи обращали на изучение гидродинамики и массопере-дачи в ректификационных аппаратах с целью повышения их производительности, то на сегодня главными задачами практики и научных исследований стали принципиальные вопросы технологии — проблема синтеза технологических схем с определением оптимальных параметров процессов разделения, обеспечивающих повышениеглубины отбора целевых компонентов, улучшение качества продуктов и снижение энергетических затрат на разделение. [c.6]

Пример П. Пусть в системе АВСО, рассмотренной в примере I, при соблюдении аналогичного (17.29) условия распределения температур кипения чистых ве1цеств имеется единственный положительный бинарный азеотроп, образуемый компонентами С и А. Состав азеотропа д моль/моль. Схема такой системы, при достаточной эффективности ректификационного аппарата показана на рис. 39. [c.201]

В работе [1] показана возможность приближенного расчета эффективности реакционно-ректификационного аппарата по методу разделяемых пар компонентов [51—56], основанному на экспериментальном исследованв - процесса в лабораторном масштабе в условиях, максимально близких к работе рассчитываемого промышленного аппарата. При этом необходимые характеристики реакционной зоны (задержка вещества, количество катализатора) определяются отдельно также на основе лабораторного исследования. Таким образом приводился расчет совмещенного процесса для случая неидеальной четырехкомпонентной смеси, ха- -рактерцзующейся наличием азеотропов. [c.209]

Катализатор КИФ —2 характеризуется достаточно высокой активностью, продолжительным сроком службы, удобными размерами и формой гранул, позволяющей использовать его одновременно как ректификационную насадку. Сочетание реактора с рек — тгсфикацией в одном реакционно —ректификационном аппарате позволяет [c.150]

С целью создания наиболее благоприятных ус /овий для получения практически чистых обоих компонентов бинарной системы в промышленности давно утвердилась практика совмещения в одном ректификационном аппарате отгонной и укрепляющей колонн. Схема работы подобной колонны, называемой полной, и ее описание были приведены на рис. П1.3 и в параграфе 2. [c.157]

По правилу смешения определяется фигуративная точка (Хт, / т) суммарного потока сырья Е и декантата 1, поступающего на верхнюю тарелку отгонной колонны. Эта точка расположится в области недогретой жидкости и может рассматриваться как фигуративная точка питания отгонной колонны. Дальнейший расчет не отличается от обычной графической или аналитической методики определения элементов ректификации отгонных ректификационных аппаратов. [c.304]

Ряд ректификационных аппаратов и испарителей работают с использованием центробежной силы, которая служит для развития поверхности контакта фаз и организации направленного движения кидкостн [17]. Общий недостаток центробежных массообменных аппаратов — относительная сложность конструкции, поэтому нх, как правило, применяют в тех случаях, когда обычные ректификационные колонны не дают желаемого результата. В основном их применяют для процессов дистилляции под вакуумом и обработки высоковязких жидкостей. [c.163]

Процессы однократного испарения и конденсации происходят в различных аппаратах. Например, при нагреве сырья в трубах печи происходит его частичное испарение. Смесь паров и жидкого остатка находится в тесном соприкосновении и в состоянии равновесия ностунает в ректификационную колонну. В испарительной части колонны происходит разделение равновесных фаз (паровой и жидкой). Подобные процессы протекают в дефлегматорах-конденсаторах на верху ректификационных аппаратов. Здесь из проходящих паров путем их частичного охлаждения и конденсации однократно отделяется жидкость (флегма), поступающая на верхнюю тарелку в виде горячего орошения. [c.149]

Процесс разделения воздуха на азот и кислород схематично может быть представлен следующим образом атмосферный воздух, очищенный от механических при-тиесей, сжимается в компрессоре, очищается от водяного пара и двуокиси углерода, охлаждается в соответствующих аппаратах, сжижается и, наконец, поступает в ректификационный аппарат, где происходит разделение воздуха на азот и кислород. Жидкий кислород собирается в конденсаторе-испарителе. [c.5]

Аппараты фирмы Лейбольд—Хэраеуз (Кёльн), предназначенные для работы при 1 —10 мм рт. ст., имеют особенно развитую поверхность испарения и обеспечивают постоянное обновление активной поверхности жидкости путем интенсивного перемешивания пленки. Эта фирма выпускает ректификационные аппараты следующих типов. [c.275]

Эффективность ректификационных аппаратов принято оценивать отношением числа теоретических тарепок, необходимого дпя получения продуктов заданной чистоты,к фактическому числу рабочих тарепок в колонне. Понятие теоретической тарелки применимо к равновесному состоянию системы. [c.139]

Количество пара, полученного в нижней части ректификационного аппарата, проходящего по колонне и переходящего в конденсатор, называемый дефлегматором, равжз [c.296]

В этих условиях ректификационный аппарат работает без отбора дистиллята и кубовой жидкостн, что допустимо и целесообразно только при испытаниях аппаратуры и при проведении научно-исследовательских работ. Как видно из рис. 12-13, а, бесконечно большому флегмовому числу соответствует максимальная движущая сила. [c.298]

Для определения положения точки 3 на диаграмме у — х находят рабочее флегмовое число Я > вычисляют отрезок В = Хр1(В + 1) и откладывают его на оси ординат. После этого проводят прямые 1—4 и X = Х/ пересечением указанных прямых и определяется положение точки 3. Соединив точки 2 и 3 прямой, получают ломаную лиггию 1 — 3—2, отвечающую изменению рабочих концентраций в верхней и нижней частях ректификационного аппарата. [c.299]

Обозначим (2 — тепло, поступающее в кипятильник ректификационного аппарата с греющим паром, в ккал ч 2 — тепло, поступающее с разделяемой смесью, в ккал ч — тепло, поступающее с флегмой, в ккал1ч] Q — тепло, уходящее с дистиллятом, в ккал1ч < 5 — тепло, уходящее с остатком, в ккал/ч, и — тепло, теряемое в окружающую среду, в ккал1ч (рис. 12-15). [c.302]

Основные процессы и аппараты химической технологии Изд.7 (1961) -- [ c.0 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 6 (1955) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.0 ]

Оборудование производств Издание 2 (1974) -- [ c.360 , c.367 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология