Условия распределения

Определим оптимальные условия распределения исходного сырья А по всем аппаратам, при котором достигается максимальный выход продукта реакции Р в системе реакторов. [c.120]

Несущая способность стальных конструкций и оборудования ректификационных колонн сохранится в условиях пожара, если система орошения включена в работу своевременно и охлаждает поверхности, обеспечивая отвод тепла до заданных значений. Эффект охлаждения зависит от величины удельного расхода воды и условий распределения воды на охлаждаемую поверхность. Температура поверхности конструкции, охлаждаемой водой, приведена на рис. 17. Эффективность водяного-охлаждения была проверена полигонными испытаниями макетов колонн в условиях максимально приближенных к реальным. Фрагмент этих испытаний изображен на рис. 18. Результаты исследований показывают, что удельный расход воды, необходимый для охлаждения конструкций до критической температуры, зависит от температуры охлаждаемой поверхности и удаления от нее водяного оросителя. Графически эта зависимость изображена на рис. 19. Критические значения удельного расхода воды для охлаждения поверхности конструкции, находящейся непосредственно в пламени. 1 м 1100°С), до 300 °С составляют при удалении оросителя от поверхности на 2 м — 0,05 л/(м -с), при удалении на Зм — 0,1 л/(м2-с), при удалении на 5 м — 0,2 л/(м - с). [c.46]

Следует отметить, что рассмотренные выше случаи относятся к процессам с простыми единичными реакциями. Для более сложных процессов, В частности, неизотермических и процессов с реакциями выше первого порядка, а также с параллельными и последовательными реакциями, интегрирование уравнений диффузионной модели с целью выявления влияния продольного переноса на время пребывания является сложной в математическом отношении задачей, зачастую теряющей свою однозначность. Это обусловлено тем, что при указанных условиях распределение компонентов по длине реактора зависит не только от продольного переноса, но и от температуры, от порядка реакции и т. д. Поэтому решение относительно числа Пекле становится неопределенным. [c.75]

Одиако требование равномерного распределения газа в полых колоннах находится в известном несоответствии с условиями распределения жидкости в полых колоннах соответствующее полностью равномерному распреде- [c.191]

Эффект тепловой защиты зависит от удельного расхода воды, условий распределения ее на защищаемую поверхность, величины среднего размера водяных капель и др. [c.148]

Фактор распределенности в пространстве вносит специфику в определяющие соотношения между е-, /-, р- и д-переменными. Так, К- и М-зависимости сохраняют прежний смысл с той разницей, что записываются для конкретной (локальной) точки пространства. Однако определяющие соотношения накапливающих элементов существенно видоизменяются. Формулировка этих соотношений в условиях распределенности сплошной среды сводится к отражению различных форм балансов субстанций. [c.57]

А-ый момент относительно начальных условий распределения. [c.16]

Когда концентрации реагирующих веществ в реакторе одинаковы во всем объеме, материальный баланс, представленный уравнением (IV, ), может относиться к аппарату в целом. Если концентрации реагирующих веществ неодинаковы в различных точках реакционного объема, то уравнение материального баланса составляют для элементарного объема и затем интегрируют, исходя из условий распределения потоков и концентраций в объеме реактора. [c.104]

Граничные условия, как и прежде, включают начальное условие распределения концентрации и температуры и две характеристики этих величин по пространственной координате. Обычно их получают из известных внешних условий [c.19]

Вполне естественно предположить, что подобное строение двойного слоя возможно при отсутствии теплового движения ионов, Б реальных же условиях распределение зарядов на границе раздела фаз в первом приближении определяется соотношением сил электростатического притяжения ионов, зависящего от электрического потенциала фо, и теплового движения ионов, стремящихся равномерно распределиться во всем объеме жидкой или газообразной фазы. К такому выводу независимо друг от друга пришли Гун и Чепмен. Они предположили, что двойной электрической слой имеет размытое (диффузное) строение и все противоионы находятся в диффузной его части — в диффузном слое. Поскольку протяженность диффузного слоя определяется кинетической энергией ионов, то в области температур, близких к абсолютному нулю, все противоионы будут находиться в непосредственной близости к потенциалопределяющим ионам. [c.54]

В результате реальных условий распределения материала в плотном слое порозность цилиндрического слоя вблизи стен на 20—30% выше, чем в центральных его районах, что и вызывает общую тенденцию прохода газообразного теплоносителя, прежде всего вблизи стен. [c.119]

В гл. 8 была рассмотрена главным образом роль перестройки пространственно-однородного распределения молекулярной структуры в процессе зарождения разрушения. Термин пространственно-однородный означает отсутствие дефектов, включений, трещин или надрезов, размеры которых достаточ.ны, чтобы служить концентраторами напряжений. При таких условиях распределение очагов повреждений и их рост на начальной стадии внешнего нагружения однородно по объему образца. В таком случае неоднородное разрушение определяется как процесс, противоположный однородному разрушению, или как процесс разрушения, вызываемого распространением трещины. В данном случае трещины, надрезы, включения пли сконцентрированные зародыши трещин действуют как концентраторы макроскопического напряжения, которые, по существу, ограничивают дальнейший рост повреждения ближайшим окружением имеющихся там дефектов. Явление образования трещины серебра включено в данную главу в связи с хорошо различимыми в ней структурными неоднородностями и несмотря на тот факт, что новые трещины серебра могут формироваться с увеличением напряжения в произвольных местах, где имеются зародыши. [c.332]

Решение. В [2, табл. 29] находим, что в указанных условиях распределения иода между водой и хлороформом К = 0,0075. Далее, исходя из концентрации иода в исходном растворе и его молярной массы, рассчитываем содержание иода в нем [c.231]

Часто величину L называют коэффициентом распределения. Если <1, то при плавлении материала образующаяся жидкость обогащается примесью, а равновесная твердая фаза очищается от этой примеси. В реальных условиях распределение примеси в соответствии с величиной L имеет место лишь в тонких слоях жидкой и твердой фаз, где успевает установиться равновесие. Вообще же распределение характеризуется величиной эффективного коэффициента L, которая зависит от условий затвердевания и скорости перемещения зоны расплавленного металла. [c.101]

Закон распределения вытекает из следующих термодинамических условий. Распределение третьего компонента между двумя нерастворимыми или ограниченно растворимыми жидкостями заканчивается при достижении равенства [хз = лз химических потенциалов этого компонента в обеих фазах. Химический потенциал вещества в растворе может выражаться формулой (УП.54) р, = [х + КТ 1п Л/ . Следовательно, для идеальных растворов третьего компонента в первой и второй фазах можно написать [c.200]

В случае вновь создаваемого производства данные для изучения кинетики в локальной области должны быть получены па модели промышленного реактора. При этом гидродинамические условия и условия распределения температурных полей па модели реактора нужно обеспечить такими, какие можно ожидать в реакторе промышленных размеров. [c.166]

Наличие ацетоксигруппы у вторичного углеродного атома делает невозможным гидролиз эфира в мягких условиях (распределение между диэтиловым. эфиром и 5%-ным раствором едкого натра). [c.628]

Представляло интерес выяснить возможность применения для расчета тепловых полей в химической аппаратуре, в частности для реакционных аппаратов, метода электро-тепловой аналогии (ЭТА). Преимущества этого метода — простота аппаратуры и решения задач на ней, возможность применения метода для тел самой сложной формы с любыми условиями распределения источников тепла. [c.234]

В рассматриваемых условиях распределение локального потенциала деформации носит несимметричный характер (хотя средний интеграл его но объему равен нулю согласно закону сохранения заряда) в ограниченной области расши- [c.102]

Рис. 4.35. Схемы распределительных устройств при центральном вводе потока и распределение потока перед слоем (относительных перепадов полных давлений Др./Дрц - по данным работ [52, 53]) при различных условиях распределения

Одним из рациональных путей равномерного распределения потока перед слоем является совмещение безотрывного диффузора с распределительной решеткой, что осуществляется установкой перфорированного криволинейного диффузора, форма которого описывается лемнискатой. Распределение безразмерного перепада полных давлений в зернистом слое для различных условий распределения также показано на рис. 4.35. Безотрывные диффузоры обеспечивают практически равномерный профиль скоростей на входе в слой (А р 8%), который слабо зависит от неравномерностей поля скорости в подводящем патрубке. [c.235]

Следует обратить внимание на то, что коэффициенты теплоотдачи, подсчитанные для реальных условий работы шахтных печей, также в 2—5 раз ниже значений, полученных по данным исследований теплообмена в слое неподвижных шаров в лабораторных условиях. В то же время данные для локальных коэффициентов практически совпадают с расчетными. Путем улучшения условий распределения воздуха удавалось уменьшить приведенный выше разрыв, но все же он оставался значительным (4— [c.407]

Предположим, что неподвижная капля топлива имеет форму шара и однородна по своему составу. В начальный момент времени вся масса капли имеет одинаковую температуру Внезапно капля попадает в среду с температурой и подвергается нагреву с поверхности. Температура среды остается неизменной во времени. Применительно к этим условиям распределение температур в шаре в любой момент времени описывается дифференциальным уравнением нестационарного теплового режима шара [1, 2] [c.7]

На печах с нижним подводом отопительного газа условия распределения газа и воздуха вдоль обогревательного простенка значительно облегчены, что позволило улучшить равномерность обогрева угольной загрузки и снизить расход тепла на коксование. В последние годы в Советском Союзе начато строительство печей ПВР большой емкости с нижним подводом и распределением газа и воздуха. [c.26]

Малость величины числа Био позволяет не считаться с расслоением температур в теле ребра и считать поле температур в данном сечении ребра однородным. При этих условиях распределение температуры по высоте ребра можно описать уравнением [c.192]

Пример П. Пусть в системе АВСО, рассмотренной в примере I, при соблюдении аналогичного (17.29) условия распределения температур кипения чистых ве1цеств имеется единственный положительный бинарный азеотроп, образуемый компонентами С и А. Состав азеотропа д моль/моль. Схема такой системы, при достаточной эффективности ректификационного аппарата показана на рис. 39. [c.201]

Ныло показано [1], что еслп все момент]. распределения известны, то в определенных условиях распределение можно выразить в виде ряда, зави-сяи1его от перелгенных и моментов. Выражение имеет вид [c.118]

Для нормальной работы плоскопараллсльиой насадки и других насадок листового типа необходимо реализовать такие начальные условия распределения жидкости, нрн которых достигается полная смоченность поверхности каждого листа н одинаковая толщина жидкостной пленки на всех листах [67]. Для обеспечения этих условий исследователи применяли различные устройства дырчатые нлиты с параллельными рядами отверстий [114], разбрызгивающие стаканы [90], форсунки [72], дырчатые трубы (иногда с наложением вибраций на них [72]) и др., однако достаточно полное соответствие фактического распределения требуемым условиям смачивания листовой насадки при использи-вании этих устройств не достигалось. [c.171]

Если высшие олефины ОС ) большей частью крекируются, то низшие олефины дают равновесные смеси изомеров (С4, С ) и соответствующих изопарафинов [273], хотя значительная часть их превращается в более высокомолекулярные продукты, в частности в ароматические соединения и кокс. Исключительно инертен этилен, а также бензол. Так, например, пропилен с меченым углеродом, введенный вместе с цетаном, при 372° С превращается на 8102—А12О3 в пропан (90%) и продукты Се—052 более одной трети бензола образуется из, СдНв [262]. При этих условиях распределение продуктов следующее [264] [c.127]

На втором этлпе необходим учет динамики движения фаз и их силового взаимодействия (с целью идентификации поля скоростей у . Здесь возможны два пути. Первый (теоретический) состоит в том, чтобы дополнить группу уравнений (3.8) уравнениями движения фаз, в которые входят члены силового взаимодействия между составляющими. Этот путь ведет к резкому (и зачастую неоправданному) усложнению конструкции модели и снижению ее практической ценности. Второй путь (полуэмпи-рический) состоит в косвенном учете важнейших особенностей динамического поведения многофазной системы эффектов стесненного движения включений (с помощью конструкции сферической ячеечной модели со свободной поверхностью экстремальных условий), распределений элементов фаз по времени пребывания в аппарате, эффектов дробления и коалесценции включений, основное влияние которых сводится к формированию распределений частиц по размерам. [c.139]

Равновесие в реакциях изотопного обмена отвечает определенному для данных условий распределению каждого изотопа между молекулами реагирующих веществ. Так, для реакции (а) равновесие отвечает определенному распределению атомов дейтерия и протия (т. е. легкого изотопа водорода с массовым числом, равным единице) между молекулами водорода и иодистого водорода, которое характеризуется константой равновесия [c.545]

Рециркуляция также нащла широкое применение в процессах выпаривания, адсорбции, сушки, экстракции, кристаллизации, в ионообменных процессах (например, при получении калиевой селитры на катионите КУ-1, что позволяет получать высококонцентрированные растворы нитратов. Широко распространена рециркуляция в аппаратах с псевдоожиженным слоем. Рециркуляция является эффективным средством теплосъема и поэтому позволяет осуществлять в промышленности реакции, протекающие с большим выделением тепла. В случае применения рецикла по жидкой фазе в трехфазных реакторах с суспендированным катализатором, кроме теплосъема, рециклический поток улучшает условия распределения катализатора в реакционном объеме. [c.290]

По схеме Вейцзекера процесс образования глобул развивается на границах вихрей. Особенность рассмотренного выше механизма образования глобул в квазисплошных дисках состоит в проявлении свойств кулоновской среды, для которой справедливо соотношение (29) и следствия из него. Кажущееся затруднение в использовании этой схемы связано с расчетной величиной толщины диска. По опытным данным относительные размеры глобул, образу о-щихся на различных последовательно возрастающих расстояниях от оси вращения, изменяются так 0,38 0,95 1,0 0,27 0,53 10,97 9,03 3,72 3,83. Плотность этих глобул (в г/см ) соответственно равна 5,47 5,24 5,52 4,0 3,9 1,35 0,71 1,56 1,58. Если распределить все вещество глобул в виде диска радиусом, равным рас-, стоянию до наиболее удаленной глобулы, то толщина сплошного диска средней плотности составит 300 мм. Примерно такая же величина получается при расчете толщины диска для первых пяти глобул большой плотности. Следовательно, даже при условии распределения всех твердых частиц в одном квазисплошном диске без учета их рассеяния в окружающем пространстве, отношение раДиуса диска к его толщине значительно больше известной опытной величины для глобулы с относительной плотностью 0,71. [c.155]

Число теоретических тарелок во всех случаях определяли на смеси бензол - дихлорэтан при полном возврате флегмы и нагрузке от 100 до 180 мл/ч в зависимости от диаметра копонны. Дпя атмосферных колонн ВЭТТ дпя разных насадок ока алась равной 1,33-5,4 см, т. е. лежит в указанных выше пределах, которые имеют лучшие насадки. Насадки вакуумных колонн имеют значительно большие ВЭТТ - 10-23 см, что объясняется их меньшими удельными поверхностями и ху1Ш1ими условиями распределения жидкости и контакта ее с парами. [c.110]

Величина поверхности всех элементов насадки в объеме колонны высотой, равной ВЭТТ (ПЭТТ), может служить косвенной характеристикой условий распределения жидкости по насадке, характеризуя эффективность использования поверхности элементов насадки. Копонны КЛ-1 и КЛ-2 имеют одинаковый диаметр, а значения ПЭТТ отличаются в них потому, что контакт жидкости и пара на элементах из сетки типа г лучше, чем на спиральных, стеклянных кольцах з. Колонны КЛ-2 и Л-23 имеют однотипную насадку. Однако разные диаметр колонн и размеры элементов насадки не позволяют создать условия для эффективного и равномерного контакта паров с жидкостью. В колонне большего диаме- [c.110]

Как следует из работы [4], такие значения Ей обеспечивают практически однородный профиль линейной скорости (А = 5%). Предположив максимально неблагоприятные условия распределения, зададим неоднородность, равную 35% (Л = 17,5%). Для оценки ее влняния сделаны расчеты контактного аппарата, работающего в однородных условиях п при наличии неоднород- [c.128]

Темпемтурный режим в верхней зоне регенераторов (в печах с боковым подводом) и в подовых каналах (в печах с боковым и нижним подводом газа) определяет параметры, обеспечивающие оптимальные условия распределения газовых потоков в отопительной системе печей и их сохранность. Температуры вверху регенераторов динасовых печей с боковым подводом не должны превышать 1320ОС. [c.141]

Для случая непрерывной адиабатической противоточной сушки условия распределения температур в обеих фазах приведены на рис. VIII-56. Вначале температура материала немного увеличивается (подогрев) до температуры влажного воздуха (постоянной [c.650]

Каковы же условия распределения третьего вещества I между двумя жидкостями 1 и 2, если оно образует в них разбавленные растворы Очевидно, при равновесии давление пара вещества над первой жидкостью Рг,1 должно быть рзвно дзвлению его пара над второй жидкостью рг,2. В противном случзе вещество переходило бы из жидкости, где pi велико, з жидкость, где оно меньше. Таким образом, Рг,1 = Рг,2, так как оба раствора разбавленные, то [c.73]

Плотность защитного тока для обсадных труб с бетонной оболочкой составляет 8—10 мА-м-2. При известных размерах обсадной трубы по величине AU можно определить потребляемый ток. Таким образом можно для каждого участка указать плотность защитного тока и в конечном счете глубину, до которой проникает защитный ток с этой плотностью, Перезащи-та, получаемая поблизости от анодного заземлителя или в верхней части обсадной трубы по условиям распределения тока, приводит к выделению водорода. Водород уходит в горный массив и у устья скважины [c.375]

В рассматриваемых условиях распределение локального потенциала деформации носит несимметричный характер (хотя средний интеграл его по объему равен нулю согласно закону сохранения заряда) в ограниченной области расширенной решетки около скопления дислокаций его величина имеет порядок (140), тогда как в остальной области недеформированного кристалла вследствие ее значительно большего размера уход компенсирующих электронов оказывает незначительное влияние на электронную мотность и вызывает пренебрежимо малое изменение потенциала. [c.100]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология