Условное время контакта

Условное время контакта рассчитывается по уравнению [c.129]

Длительность цикла и условное время контакта т — важнейшие технологические характеристики нестационарного процесса. Выбор значений этих двух параметров определяе Ля, главным образом, требуемым запасом устойчивости, который можно выразить разностью > О или Тк — Тк > О (индексом обозначаются [c.114]

Варьируемые технологические параметры расчета Ьу, (м) — длина вспомогательного и основного слоев соответственно Р у, Рг (м ) — площадь сечения вспомогательного и основного слоев соответственно Q , Q2 (мV )—расход газа во вспомогательном и основном слоях во второй части цикла tl, 1 с)— длительность первой и второй частей цикла т = + F L Q + (2 ) — общее условное время контакта — мольная доля аммиака в исходной смеси Гвх (К) — температура газа, поступающего в реактор. Среднюю за цикл концентрацию аммиака на выходе из реактора рассчитываем с помощью выражения [c.160]

На основании расчетов определяли основные технологические показатели и конструктивные характеристики реактора. В расчетах варьировались линейная скорость (0,1—0,7 м/с), длительность цикла (20—120 мин), общее условное время контакта Тк = = ( к+1 в)/С (5—10 с) (где К и Ун —объем катализатора и инертной насадки соответственно С — объем смеси, подаваемой в реактор), соотношение объемов катализатора и инертной насадки, размеры зерен катализатора и насадки. Параметры, характеризующие нестационарный процесс, подбирались так, чтобы для заданных условий в реакторе обеспечивался устойчивый режим с большим коэффициентом запаса устойчивости, степень превращения - 99,5%, максимальная температура не выше 750°С. Гидравлическое сопротивление реактора не должно было превышать 1 кПа. [c.177]

Условное время контакта, с [c.214]

Давление, МПа Условное время контакта, с [c.215]

Условное время контакта 0,5 с, что соответствует объемной скорости 7200 ч 1. Давление 7,2 МПа температура смеси на входе 50°С время цикла (с = 10 мин. 1 — 4 — <-0 (момент времени после переключения), 1, 3 и 5 мин соответственно. [c.218]

Интегральные проточные реакторы атмосферного и высокого давления представляют собой емкости или трубки, через которые дозирующими устройствами непрерывно пропускается реакционная смесь. При использовании реакторов без промежуточных отборов проб средняя активность катализатора непосредственно рассчитывается по уравнению (7.4). В этом уравнении т он — условное время контакта, рассчитываемое по формуле [c.362]

Парциальное давление водорода и условное время контакта сырья с катализатором определяются количеством подаваемого в реакционную зону водородсодержащего газа. В табл. 42 приведены результаты обессеривания прямогонного дизельного топлива с содержанием 1,3 вес. % серы в зависимости от количества подаваемого водорода [57]. Процесс проводили при общем давлении 10 ат, температуре 350°С и удельной объемной скорости подачи сырья 2,0 ч". [c.209]

Процесс крекинга в прямоточном реакторе описывается дифференциальным уравнением в частных производных, однако во всех известных работах, посвященных этой проблеме, математическая модель представляется в виде обыкновенного дифференциального уравнения (системы уравнений), где аргументом является либо длина реактора, либо условное время контакта сырья н катализатора. [c.95]

Более простая математическая модель изотермического прямоточного реактора позволяет получить рещение в замкнутой форме [861. Модель представляет собой совокупность двух дифференциальных уравнений, аналогичных системе уравнений (П1-11) и (П1-12). Отличие состоит в том, что в этой модели аргументом служит не безразмерная длина, а условное время контакта (т]) [c.96]

Условное время контакта (л-с -моль- ) связано с временем контакта х (с) формулой [c.239]

Зависимость содержания и-кси-лола в продуктах изомеризации от выхода продуктов крекинга и диспропорционирования при различном давлении процесса показана на рис. 4,12. Сырье было следующего состава (в вес, %) этилбензол 13, п-ксилол 10 л-ксилол 53 о-ксилол 24. Процесс проводили с целью получения п-ксилола при постоянной объемной скорости подачи сырья 0,5 ч 1 и 400—500 °С. Приведенные данные показывают, что повышение давления в процессе при постоянной объемной скорости подачи сырья (условное время контакта при повышении давления увеличивается) приводит к снижению селективности изомеризации вследствие большего количества образующихся побочных продуктов. [c.163]

Здесь % = г/и — условное время контакта при прохождении газовой смеси пути г Нд — высота насыпного слоя катализатора К (с ) — константа скорости реакции. Интегрирование дает неявную зависимость выходной концентрации целевого продукта Свых от полного времени контакта То или от высоты слоя Яц и скорости потока и. Мы не касаемся здесь вопроса, в какой области протекает изученная реакция, — внешнедиффузионной, внутреннедиффузионной, кинетической — и предполагаем, что зависи-274 [c.274]

Влияние объемной скорости подачи сырья. Объемная скорость подачи сырья (условное время контакта) является важным технологическим параметром при проведении процесса ароматизации. Влияние объемной скорости исследовано при температуре опытов 550 С для пропановой фракции объемную скорость изменяли в пределах 50-300 ч для н-бутановой фракции - в интервале 50-450 ч . С увеличением объемной скорости (уменьшением условного времени контакта сырья с катализатором) для фракций с разным содержанием углерода в молекуле характер изменения кривых одинаков. Однако, для более реакционноспособной молекулы н-бутана конверсия и селективность имеют более высокие значения (рис.З). При объемной скорости 300 ч , когда селективность образования аренов из пропана составляет лишь 9,5 %, для н-бутана этот показатель достигает значения 35,2 %. Выход аренов из пропана в исследованном интервале объемных скоростей уменьшается с 6,0 до 1,7 % мае., для н-бутана - с 34,4 до 6,6 % мае. [c.11]

Условное время контакта, ч [c.15]

Давление, атм Температура, °С Условное время контакта, сек. Выход СНаОН (моли/моль исходного газа-100) [c.115]

ОД 1 2 Условное время контакта, ч 1 [c.313]

Условное время контакта (час) [c.76]

С - безразмерное условное время контакта [c.80]

ГГ - условное время контакта (сек) t - астрономическое время (часы). [c.145]

На рис. 1 в качестве примера представлена зависимость состава влажного конвертированного газа от условного времени контакта при температуре 700° С и исходном соотношении пар газ 2 1. Кривые этого рисунка типичны для процесса конверсии. Условное время контакта т рассчитывали по формуле [7]. [c.30]

Независимыми факторами (переменными) были выбраны следующие XI—условное время контакта (т, сек) и х —температура проведения реакции (Г, °С) зависимая переменная у — степень превращения метана (об.%). Независимые переменные варьировались в пределах [c.109]

Г = Но / - 1 - условное время контакта (сек) [c.121]

В циркуляционной системе условное время контакта можно выразить отношением [c.518]

Если дана разность концентраций Ас [об. %] между входом и выходом экспериментального реактора идеального смешения, условное время контакта реакционной смеси в реакторе т =У /С, где — объем реактора [м ], С — количество подаваемой смеси [м7с1 величина удельной внутренней поверхности катализатора 5у [м7м ], отнесенная к единице объема зерна доля катализатора в реакторе [c.23]

Л-С,Н, г 2 — 2 1(.С,Н,о 3= З о-С.Н.о 1 = = 0,833-10-< = = 0,875-10- кТ = = 2,05-10- — 47,5 14,2 57,0 5 = 164 м /г Радиус пор — 20,7-10-1 м Условное время контакта отнесено к массе катализа-тбра и выражается Б кг катализатора -с/кмоль [c.467]

Условное время контакта определялось величиной, обратной объемной скорости подачи сырьевой смеси. Разбавление составляло от нуля до 3 объемов растворителя на 1 объем изодецилтолуола. Степень гидрирования рассчитывалась в процентах от количества ароматических углеводородов, содержащихся в исходной сырьевой смеси. [c.194]

В уравнении (1Х.97) величина х означает условное время контакта, которое в работе [580] выражается уравнением, аналогичным уравнению (1Х.19). Учет изменения объема при реакции здесь осуществляется путем введения множителя (1+Зх). Интегрирование уравнения (1Х.97) приводит к выражешию [580] [c.368]