Прямоточный реактор

На рис. 50 схематически представлен продольный разрез одного из прямоточных реакторов конструкции 1946 г. [159]. [c.111]

Продолжительность контакта между сырьем и катализатором (время контакта) при постоянной производительности по сырью определяется уровнем кипящего слоя (реакторы с общим кипящим слоем) или линейной скоростью сырья (прямоточные реакторы). [c.55]

Установка каталитического крекинга с прямоточным реактором [c.38]

Температуру процесса крекинга в прямоточном реакторе можно повышать путем увеличения степени нагрева как катализатора, так и сырья. [c.116]

Отдувка водяным паром углеводородов из отработанного катализатора протекает в прямоточном реакторе более эффективно, чем в противоточном, так как в первом случае из катализатора удаляется смесь менее тяжелых углеводородов, чем во втором. [c.116]

На всех современных установках этого типа крекинг сырья осуществляется в прямоточном реакторе (см. главу VII). [c.236]

Поток углеводородных паров, перегретых до 475°, поступает из змеевиков печи 5 в прямоточный реактор 9. Диаметр цилиндрического реактора равен 4,9 м, а высота слоя синтетического шарикового катали.чатора в крекинг-зоне 3,4 м. Продукты крекинга — газы и пары — ректифицируются в колонне 10. [c.236]

Предложены различные способы отделения продуктов реакции от катализатора. Так, на одной из отечественных установок верхняя часть прямоточного реактора расширена (так называемый реактор с форсированным псевдоожиженным слоем). Скорость потока газов и паров в нем составляет примерно 2 м/с. За счет меньшей скорости по сравнению со скоростью в лифт-реакторе происходит отделение основной массы катализатора от газов и паров, которое завершается в реакторе-сепараторе, а затем в циклонах и электрофильтрах. [c.38]

РИС. IV- . Технологическая схема установки каталитического крекинга с прямоточным реактором [c.39]

Показатели Прямоточный реактор Реактор-сепаратор Регенератор [c.39]

Диаметр прямоточного реактора в зависимости от его производительности по сырью составляет 0,5 —1,5 м, высота 25—30 м время пребывания взвеси 2—6 с время регенерации катализатора 5—7 мин. [c.39]

На рис. 1V-26 приведен расчетный профиль температур в про-тивоточном реакторе TVA на рис. IV-27 представлен температурный профиль в прямоточном реакторе NE . [c.336]

Рассмотрим вначале наиболее простой вариант колонного прямоточного реактора с суспендированным катализатором, хотя и не часто, но применяемый в промышленности. Концентрация твердого мелкодисперсного катализатора в этом случае обычно не превышает 2—3 масс.%. Тогда, как показано в работе [5], катализатор не влияет на величину поверхности фазового раздела, следовательно, не должен влиять на размеры и форму газовых пузырей. Далее, поскольку, как указывалось в гл. 3, внешнедиффузионное сопротивление для мелкодисперсных частиц мало и соответственно малы характеристические времена диффузии веществ к их внешней поверхности, при грубых расчетах можно принять [c.186]

Из уравнения (VII.110) можно вывести, что кинетическая область в прямоточных реакторах может наступить лишь при условии [c.308]

На рис. 49 показано несколько вариантов конструктивного оформления прямоточных реакторов паровой каталитической конверсии под давлением. Верхняя часть реактора, выступающая над печью, имеет фланец для загрузки катализатора и патрубок для ввода парогазовой смеси. Патрубок может находиться на фланце, как показано на рис. 49, а или быть приваренным сбоку к корпусу реактора (рис. 49, б). Если газоотводящий патрубок расположен низко, то нижний фланец снабжают теплоизоляционной вставкой (рис. 49, а и б). Основная освещенная, т. е. обогреваемая часть реактора, во всех конструкциях одинакова и представляет собой [c.145]

Опыт эксплуатации и специальные исследования процесса крекинга в прямоточных реакторах [81 позволили выделить следующие их достоинства [c.14]

Интенсификации реакции крекинга способствует также то, что в прямоточном реакторе практически исключено разбавление [c.14]

Эти достоинства процесса крекинга в прямоточных реакторах обусловили (при прочих равных условиях) увеличение отбора бензина на 3—4% по сравнению с крекингом в псевдоожиженном слое катализатора. [c.15]

Это обстоятельство явилось мощным толчком к замене реакторов с псевдоожиженным слоем прямоточными. В настоящее время в США все вновь строящиеся и реконструируемые установки каталитического крекинга имеют прямоточные реакторы. В нашей стране на реконструированных установках 1А-1М сырье крекируется в транспортных линиях. Первой отечественной установкой, в которой запроектирован прямоточный реактор, является установка Г-43-107. Основные аппараты РРБ этой установки (рис. 1-4) расположены несоосно. Катализатор из реактора в регенератор и из регенератора в узел смешения внизу прямоточного реактора поступает самотеком. [c.15]

Промежуточные координаты — это характеристики материальных и энергетических потоков, связывающих печь, реактор и регенератор. К ним относятся расход сырья и его температура на выходе из печи (Ос, Тс), уровень и температура кипящего слоя в реакторе и регенераторе (Нри Нр2, Три Трз), расход циркулирующего катализатора, количество кокса на катализаторе из Р1 и Р2. Прп крекинге сырья в прямоточном реакторе — это температура верха прямоточного реактора Тв и время контакта т. [c.28]

Промежуточные переменные, характеризующие режим, выделяют обычно в самостоятельную группу так называемых режимных координат. Для РРБ к режимным координатам можно, в частности, отнести температуру в зоне реакции, уровень кипящего слоя (для крекинга в общем кипящем слое), техмпературу верха прямоточного реактора, время контакта (для крекинга в прямоточном реакторе), скорость циркулирующего катализатора и т. д. К режимным показателям относятся также и комплексные показатели N W. [c.33]

Выходные величины рассматриваемой структурной схемы это, прежде всего, четыре режимных переменных реактора, для стабилизации которых и создается система автоматического регулирования температура и уровень кипящего слоя (температура верха прямоточного реактора и время контакта), давление в Р1 и расход закоксованного катализатора тз Р1, К выходным координатам относятся и остальные промежуточные переменные (см. раздел [c.38]

Подчеркнем, что все приведенные выше рассуждения справедливы для любых модификаций РРБ, включая и прямоточные реакторы. [c.49]

Таким образом, для тепловой части структурной схемы РРБ характерна положительная обратная связь, для гидродинамической— отрицательная. Нетрудно показать, что эти результаты, полученные для РРБ с общим кипящим слоем в Р1, остаются справедливыми и для прямоточного реактора. [c.50]

Следует подчеркнуть, что относительно большая инерционность канала передачи управляющего воздействия, приемлемая для реактора с общим кипящим слоем, крайне нежелательна для прямоточного реактора, в котором время контакта сырья и катализатора имеет порядок секунд. [c.52]

Через сравнительно короткое время после ввода в действие установок с реакторами противоточного типа и накопления опыта по их эксплуатации были разработаны конструкции реакторов прямоточного типа. Параллельно с этим было организовано мас-севое производство шарикового синтетического алюмосиликатного катализатора. И то, и другое явилось важным шагом на пути дальнейшего развития промышленного каталитического крекинга. Достаточно сказать, что прямоточные реакторы быстро и полностью вытеснили цротивоточные, а синтетический шариковый катализатор, несмотря на его относительно высокую стоимость, стал широко применяться на заводских установках. [c.111]

В прямоточном реакторе крекируемое сырье движется в том же направлении, что и поток катализатора, т. е. сверху влиз. Продукты реакции — газы и иары — отделяются от компактной массы, частиц катализатора в нижней половине реактора. [c.111]

На рис. 52 схематично изо ажен разрез прямоточного реактора, конструктивно объединенного с бункером и хранилищем горячего катализатора [42]. Вверху этото цилиндрического ко- [c.113]

Избыточное тещк) регенерированного катализатора в прямоточном реакторе расходуется более рационально, чем в противо-точном. В первом это тепло используется на дополнительный нагрев сырья, на повышение температуры в рабочей зоне и. осуществление эндотермического крекинг-процесса. Во втором, т. е. в реакторе противоточного действия, избыточное. тепло катализатора расходуется главным образом на перегрев выходящих из реактора газов и паров. [c.115]

При даннкх количествах и температурах входящих в реактор еырья и катализатора средняя температура в крекинг-зоне прямоточного реактора выше, чем в топ же зоне противоточного. Разница, в пользу прямоточного реактора составляет 25—30°, когда объемная кратность [щркуляции TVq = 2, а температуры поступающих в реакторы сырья и катализатора соответственно равны 480 и 540 . [c.116]

В прямоточном реакторе водяной пар, подаваемый для продувки закоксованного катализатора, не проходит с крекируемым сырьем через активную, рабочую зону. Наоборот, в противоточном реакторе водяной пар, присоединяясь к парам сырья, вместе с ним проходит как балласт через всю толщу катализатора. В результате этого увеличивается скорость движения газо-napoBoii смеси и сокращается время пребывания углеводородов в слое катализатора. [c.116]

Технологическая схема установки каталитического крекинга с прямоточным реактором приведена на рис. IV- . Установка включает следующие блоки гидроочистки сырья — вакуумного дистиллята, каталитического крекинга, ректификации, газофракционирования и стабилизации бензина. Сырье — гидрогенизат, поступающий из секции гидроочистки, —насосом 1 подается в змеевик печи 2 и затем перед входом в реактор 11 смешивается с рецир- [c.38]

В случае прямоточных реакторов также используются приближенные модели квазигомогепная и кинетическая [2—5]. Однако в прямоточном реакторе для любого компонента, вводимого с транспортной фазой, выполняется условие [c.145]

Тогда математическая модель трехфазного реактора переходит в 51атематическую модель двухфазного прямоточного реактора, описанную в гл. 7, с той лишь разницей, что величина р (кр, с ), выра-жаюш,ая зависимость скоростп реакции от концентрации компонента, заменяется на величину (g , Кр, Ь, с, 5 °), в которой должна быть представлена зависимость скорости реакции от концентрации катализатора константы скорости поверхностной реакции (Кр), внутренней поверхности катализатора (5 ), вектора сорбционных коэффициентов компонентов смеси на новв] хности катализатора (Ь) и вектора концентрации компонентов смеси (с). Зависимость скорости реакции от концентрации катализатора в отсутствие диффузионных помех является линейной. Остальные же функциональные зависимости скорости реакции от названных параметров подробно рассмотрены в гл. 3. [c.187]

Наряду с процессом фирмы Атоко Oil широкое распространение получила технология фирмы UOP (табл. 5.5), в соответствии с которой дожиг монооксида углерода ведется при 670-760 °С в расположенном над плотным слоем катализатора прямоточном реакторе с восходящим потоком (так называемом лифт-реакторе) [206, 209]. Скорость газа в плотном слое достигает 0,9 м/с и более в лифт-реактор подается дополнительное количество воздуха. Для отделения катализатора на конце лифт-реактора установлен Т-образный сепаратор, йаправляющий поток газовой взвеси вниз. При этом предусмотрен возврат части регенерированного катализатора в плотный слой (по наружному стояку с регулирующей задвижкой), что повышает температуру в точке ввода закоксованного катализатора. [c.121]

Другим способом существенной интенсификации процесса каталитического крекинга, нашедшим большое распространение, является увеличение линейных скоростей паров сырья до таких величин, при которых в реакторе осуществляется пневмотранспорт частиц катализатора. При этом реакция происходит интенсивно и нередко заканчивается в транспортной линии. Такие трубчатые реакторы (транспортные линии) тюлучили название прямоточных реакторов. [c.14]

Особенно важен этот переход к новому виду организации процесса крекинга в связи с тем, что на смену широко распространенным аморфным алюмосили катным катализаторам появились цео-литсодержашие катализаторы, которые наряду с повышенной селективностью (например, выход бензина с их использованием увеличивается в 1,5—2 раза) весьма чувствительны к дезактивации, вызванной отложением кокса. В прямоточном реакторе, как отмечалось, коксоотложение может быть сведено к достаточно малым величинам за счет увеличения линейных скоростей потоков. [c.15]

В прямоточных реакторах время контакта не регулируется. При постоянной производительности по свежему сырью оно зависит от расхода катализатора, который определяет порозность потока — эффективную площадь поперечного сечения реактора, а следовательно, и линейную скорость сырья в реакторе. Другим фактором, влияющим на время контакта, является температура в реакторе, от которой зависит глубина превращения сырья, а следовательно, объем образующихся продуктов крекинга и лине йная скорость газовой фазы. [c.56]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология