Условное время контакта в реактор

Варьируемые технологические параметры расчета Ьу, (м) — длина вспомогательного и основного слоев соответственно Р у, Рг (м ) — площадь сечения вспомогательного и основного слоев соответственно Q , Q2 (мV )—расход газа во вспомогательном и основном слоях во второй части цикла tl, 1 с)— длительность первой и второй частей цикла т = + F L Q + (2 ) — общее условное время контакта — мольная доля аммиака в исходной смеси Гвх (К) — температура газа, поступающего в реактор. Среднюю за цикл концентрацию аммиака на выходе из реактора рассчитываем с помощью выражения [c.160]

На основании расчетов определяли основные технологические показатели и конструктивные характеристики реактора. В расчетах варьировались линейная скорость (0,1—0,7 м/с), длительность цикла (20—120 мин), общее условное время контакта Тк = = ( к+1 в)/С (5—10 с) (где К и Ун —объем катализатора и инертной насадки соответственно С — объем смеси, подаваемой в реактор), соотношение объемов катализатора и инертной насадки, размеры зерен катализатора и насадки. Параметры, характеризующие нестационарный процесс, подбирались так, чтобы для заданных условий в реакторе обеспечивался устойчивый режим с большим коэффициентом запаса устойчивости, степень превращения - 99,5%, максимальная температура не выше 750°С. Гидравлическое сопротивление реактора не должно было превышать 1 кПа. [c.177]

Интегральные проточные реакторы атмосферного и высокого давления представляют собой емкости или трубки, через которые дозирующими устройствами непрерывно пропускается реакционная смесь. При использовании реакторов без промежуточных отборов проб средняя активность катализатора непосредственно рассчитывается по уравнению (7.4). В этом уравнении т он — условное время контакта, рассчитываемое по формуле [c.362]

Процесс крекинга в прямоточном реакторе описывается дифференциальным уравнением в частных производных, однако во всех известных работах, посвященных этой проблеме, математическая модель представляется в виде обыкновенного дифференциального уравнения (системы уравнений), где аргументом является либо длина реактора, либо условное время контакта сырья н катализатора. [c.95]

Более простая математическая модель изотермического прямоточного реактора позволяет получить рещение в замкнутой форме [861. Модель представляет собой совокупность двух дифференциальных уравнений, аналогичных системе уравнений (П1-11) и (П1-12). Отличие состоит в том, что в этой модели аргументом служит не безразмерная длина, а условное время контакта (т]) [c.96]

В реактор дегидрирования бутенов поступает бутеновая фракция Об = 15 000 кг/ч и водяной пар в количестве 20 моль/моль бутенов. Внутренний диаметр реактора 0 = 6 м, высота слоя катализатора Я =1,8 м. Температура парогазовой смеси на входе в слой 1 = 630°С, на выходе /2 = 590°С. Давление на входе в слой 0,16 МПа, на выходе из слоя 0,13 МПа. Определить объемную скорость подачи сырья и условное время контакта. [c.154]

Реактор идеального смешения периодического действия. Уравнения, описывающие изотермический процесс в химическом реакторе периодического действия, совпадают с уравнениями (3.10) и (3.11), если в них условное время контакта реагентов заменить на время процесса . [c.103]

Условное время контакта I, начальная мольная концентрация С, плотность реакционной смеси на входе в реактор у и средняя массовая теплоемкость смеси на входе в реактор Ср определяются соотношением [c.170]

Высокая активность цеолитсодержащих катализаторов в сочетании с их быстрой дезактивацией в ходе реакции обусловила создание прямоточных лифт-реакторов с восходящим потоком газо-катализаторной смеси. Для лифт-реактора массовая скорость подачи сырья является условным показателем и физический смысл имеет время контакта катализатора с сырьем. При этом время контакта катализатора с сырьем в лифт-реакторе снижается до 4—8 с против 180—190 с в реакторе с псевдоожиженным слоем. В ряде вариантов крекинга для формирования качества конечных продуктов и некоторого изменения их соотношения в желательном направлении на выходе из прямоточного лифт-реактора [c.109]

Используемые печи, получившие условное название градиентных печей , имеют горелки с коротким пламенем, работающие с небольшим избытком воздуха (до 5%). Тепловая нагрузка одной печи может доходить до 9 10 ккал/ч. Для изготовления реакционного змеевика используют трубы диаметром 124,3 мм из стали с повышенной механической прочностью при рабочей температуре 760— 820° С. Массовая скорость реагентов в таком реакторе достигает 175 кг1(м сек), время контакта < 1 сек. При таких скоростях вдоль стенок труб образуется небольшой пограничный слой, в котором вследствие большого времени пребывания происходят вторичные реакции с образованием углерода. Углерод оседает на стенках реактора, уменьшая коэффициент теплопередачи и увеличивая потери давления в реакторе. [c.106]

МО точная схема подачи сырья в лифт-реактор, где происходит его контакт с катализатором, массовая скорость подачи сырья в этом случае является условной из-за неточности определения массы катализатора в зоне реакции. Физический смысл имеет время контакта катализатора с сырьем, которое определяется временем прохождения сырья и катализатора от начала лифт-реактора до выхода продуктов реакции из отстойной зоны реактора. [c.49]

На рис. 1.4 показано изменение состава продуктов окислительного дегидрирования от времени контакта нри разных температурах на В1—Мо—Р-катализаторе. Во всех опытах импульсно вводили 1 см бутилена и 0,2 см О3. Время контакта т условно рассчитывали из предположения, что введенный в поток импульс поступает в реактор, не разбавляясь, в виде газовой пробки, перемещающейся со скоростью газа-носителя. В указанном интервале температур (при всех временах контакта) продуктов дегидрирования не наблюдали (кроме опыта при 330°, где уже при малых временах контакта образуется около 2% дивинила). [c.281]

Строго говоря, фактический объем паров может быть больше или меньше рассчитанного по уравнению 3.7, поскольку в процессе реакции объем паров может уменьшаться или увеличиваться. Поэтому время контакта, определяемое таким образом, является условным. Иногда его определяют как среднюю величину по реактору по среднему числу кмоль между входом и выходом из зоны реакции. [c.152]

Это уравнение годится и для основного реагента А, если полагать, что его выход равен д а=1—Ха- В левой части уравнения (П-23) находится величина, обратная мольной нагрузке единицы объема реактора по основному реагенту в единицу времени Раа У и имеющая размерность [(объем) (время моль)- ]. Она называется условным временем контакта и является временной характеристикой гомогенных непрерывных процессов, заменяющей время реакции при периодических условиях. [c.56]

Результаты опытов. Результаты полученных данных в опытах сведены в табл. 1, 2 и нанесены на графики. Подсчитано количество прореагировавшего спирта (х) в молях на единицу массы подачи в единицу времени (г/мин.). Полученные данные выражены графически по отношению ко времени контакта (рис. 2). Время контакта обозначено условно — отношением веса катализатора, находящегося в реакторе, к скорости подачи (г/мин). Этим определялась степень превращения спирта для опытов с различной подачей спирта, другими словами — с различной объемной скоростью. Как видно, степень превращения спирта в зависимости от времени контакта, примерно, все время одинакова — она колеблется от 10 до 14 ммол. [c.1290]

Для увеличения поверхности соприкосновения газа с катализатором в реакторе на линии подачи газа установлены газораспределители. При этом необходимо обеспечить объемную скорость подачи ацетилена не менее 300 на 1 ж катализатора в реакторе. Тогда фиктивное время контакта, считая на свободное сечение реактора, составит 12 сек, а фактическое время контакта, считая на условное сечение, свободное от катализатора, составит около 3,0 сек. При таких условиях реактор будет работать на барботажно-струйном режиме. [c.44]

Если дана разность концентраций Ас [об. %] между входом и выходом экспериментального реактора идеального смешения, условное время контакта реакционной смеси в реакторе т =У /С, где — объем реактора [м ], С — количество подаваемой смеси [м7с1 величина удельной внутренней поверхности катализатора 5у [м7м ], отнесенная к единице объема зерна доля катализатора в реакторе [c.23]

При температуре синтеза 350°С и давлении 5 атм, по рис. 3 определим значение А = 15,7. Рис.2, построенный на овновании обработки опытных данных работы /5/. позволяет по температуре синтеза 350°С, определить константу скорости процесса к (..л, равной 0,0163. При синтезе М.Х.С. в реакторах 200 мм на кремнеыедном сплг1ве без активирующих и промотирующих добавок, а продуктах синтеза содержалось около 40 6 диметилдихлорсилана. При этом удельный расход хлористого метила составлял 1,3, а условное время контакта 50 сек. Для названных параметров процесса по формуле (8) съем составит [c.68]

Методика проведения эксперимента. Опыты проводили под давлением 1,6 МПа на непрерывной установке проточного типа, состоящей из трех металлических трубок, заполненных катализатором. Объем загруженного катализатора 112 см . Трубки длиной 1 000 мм и диаметром 10 мм соединены между собой последовательно и помещены в обогревающий кожух. Обогрев реактора осуществляли водой, подаваемой из термостата. Температуру в реакторе контролировали с помощью трех термопар, помещенных в карманы реакционных трубок. Условное время контакта рассчитывали как отношение объема набухшего катализатора во ВБС к объему шихты, подаваемой в час. Шихта готовилась перед каждым опытом смешением рассчитанных объемов ВБС и изобу-тнлеиа. [c.23]

В реактор прямой гидратации этилена в этиловый спирт поступает парогазовая смесь, состоящая из свежего и циркулирующего этилена и водяного пара. Мольное соотношение водяной пар этилен = 0,7 1. Объемная скорость подачи этилена при нормальных условиях и = 2000 ч . Состав этилена, % (об.) СН4 — 0,025 С2Н4 — 0,92 jHe — 0,055. Давление в реакторе Р = 7 МПа. Средняя температура в слое катализатора — 290 °С пористость слоя (порозность) m = 0,38. Рассчитать условное время контакта. [c.156]

Иногда (особенно в технологии) используют еще одну временную характеристику процесса, а именно объемную скорость и [(время) ]. Если ее выражать по объему всей поступающей смеси, приведенному к условиям в реакторе, то =1 0/ , т. е. объемная скорость равна объемной нагрузке единицы реакционного объема в единицу времени. Тогда при неизменности объ- МЙ СМ6СИ ВО время реакции М=Т ист- Объемную скорость применяют и для характеристики гетерогенно-каталитических процессов, относя ее к насыпной массе катализатора. Кроме того, ее часто выражают по объемному потоку не всей смеси, а только основного реагента, и притом в нормальных условиях (0,102 МПа и 20°С). Чтобы использовать такие величины в предыдущих уравнениях, их надо пересчитывать на условное время контакта. [c.57]

Для лифт-реакторов массовая скорость подачи сырья является условным показателем вследствие неточности определения действительной массы катализатора в зоне реакции и физический смысл имеет время контакта катализатора с bipbeMj (см. гл. 4, с. 111). С увеличением времени контакта катализатора с сырьем, как видно из приведенных на рис. 4.29 кривых для крекинга керосино-газойлевой фракции на цеолитсодержашем катализаторе Цеокар-2 (размер частиц 0,1—0,4 мм), выход бензина проходит через максимум, а конверсия сырья, выход газа и кокса возрастают. При этом максимальный выход бензина с ростом температуры крекинга сдвигается в область меньших значений времени контакта катализатора с сырьем [c.132]

Применительно к промышленным процессам сернокислотного алкилирования в СССР влияние параметров алкилирования на результаты процесса нз основании среднестатистических данных по большинству установок с вертикальными реакторами проанализировало в [ш]. Показано, что для обеспечег.кя о.ч. 91-92 оптимальное время контакта при температуре в реакторе Ю-11°С составляет 18-20 мин. Изменение его на 3-4 мин снижает о.ч. алкилатов на 0,5. Повышение температуры на 2-3°С сопрововдается снижением о.ч. в среднем на I. Для обеспечения расхода Н230г 150 кг/т при переработке условно типичного (по содержанию вредных примесей) сырья оптимальной является температура 10-11°С при скорости перемешивания 8-10 тыс. оборотов. [c.17]