Крекинг-установка выходы и качество продуктов

Использованию гидрирования для повышения качества сырья для крекинга должен предшествовать весьма детальный и тщательный анализ работы установки крекинга на данном заводе. Процесс гидрирования не всегда экономически оправдан. Однако ни один / угой метод облагораживания сырья для каталитического крекинга не дает такого сочетания преимуществ как улучшение структуры выходов, увеличение производительности крекинг-установки, повышение качества продуктов и устранение трудностей, вызываемых коррозией. [c.224]

В тех случаях, когда ставится задача производства на каталитической крекинг-установке не только автобензина, но и сравнительно больших количеств компонента дизельного топлива сырье крекируют не слишком глубоко, чтобы не допустить получения фракций дизельного топлива с недостаточно высоким цета-новым числом. В качестве иллюстрации такого варианта переработки сырья ниже приведены примерные выходы (в % вес.) продуктов каталитического крекинга тяжелого вакуумного дистиллята, выделенного из мазута сернистой нефти типа ромашкин-ской [15]. [c.29]

Выходы и качества продуктов коксования изменяются в ши-роких пределах и зависят от характеристик исходного сырья (мазут, крекинг-остаток, гудрон с вакуумной установки), режима коксования и конструктивного оформления процесса. Выход бензиновых фракций составляет 8—18% вес., керосино-соляровых дистиллятов 40—65% вес. и кокса от 12 до 26% вес. и редко выше количество образующегося газа обычно не превышает 10% вес. (включая потери). При переработке одного и того же сырья выходы и качества дистиллятов коксования существенно зависят от коэффициента рециркуляции тяжелых соляровых фракций, скорости нагрева сырья, времени пребывания погонов в зоне высоких температур и т. д. [c.65]

Установка очистки нефтяных масляных фракций предназначена для удаления из нефтяного масляного сырья нежелательных компонентов с целью получения рафината [6]. Сырьем могут быть масляные дистилляты или деасфальтизат. Кроме рафината на установке получают побочный продукт — экстракт. Выход рафината зависит от качества исходного сырья и требуемой глубины очистки и составляет 60—90 % (масс.), а при работе установки на высокоиндексный компонент выход рафината понижается. Этот процесс можно также использовать для очистки дистиллятных дизельных и печных топлив, сырья каталитического крекинга, каталитических газойлей-рециркулятов, сырья для производства технического углерода [7]. [c.73]

Следовательно, при очистке серной кислотой даже худшего вида вакуумного газойля материальный баланс каталитического крекинга улучшается. Кроме того, улучшение соотношения выходов кокса и светлых нефтепродуктов делает такую очистку особенно эффективной на действующих установках, где производительность и глубина каталитического крекинга лимитируются коксовой нагрузкой регенераторов. Установлено, что улучшение материального баланса и качества продуктов крекинга достигается при очистке кислотой концентрацией 95% и расходе 2 объемн. % [c.191]

Применение в процессе каталитического крекинга в качестве исходного сырья гидроочищенных газойлей прямой перегонки позволяет повысить качество и выход светлых продуктов, в основном бензина, а также существенно уменьшить образование кокса. В связи с этим на установках каталитического крекинга, производительность которых лимитируется количеством [c.225]

На установке типа 21-10/ЗМ после вовлечения в прямогонный гудрон дистиллятного крекинг-остатка в количестве 20-25% повысилась термическая стабильность сырья в среднем в 1,2 раза, увеличился выход кокса на 2,4-3% при одновременном улучшении показателей качества кокса по содержанию серы, ванадия, летучих веществ и зольности [114]. Регулируя таким образом технологический режим процесса с учетом подготовки и природы сырья, удается обеспечить максимальный выход целевых продуктов и улучшить качество кокса. [c.71]

Автоматизация управления установками каталитического крекинга является весьма актуальной задачей также и в связи с тем, что тенденцией развития современных установок является дальнейшее повышение их мошности, а в условиях крупнотоннажного производства даже относительно незначительное уменьшение выхода целевых продуктов или некоторое ухудшение их качества приводит к большим потерям. [c.8]

На установке в качестве реактора используется выносной лифт-реактор 2 с системой сопел Атомах 1 для впрыска сырья, который заканчивается поворотным прямоугольным коленом. Для быстрого отделения катализатора от продуктов крекинга и исключения возможного излишнего углубления процесса крекинга на выходе из лифт-реактора установлены двухступенчатые циклоны с замкнутым потоком. Закоксованный катализатор поступает в отпарную секцию 6, где водяным паром отпариваются захваченные им углеводороды. Далее катализатор по стояку подается на распределитель 8, предназначенный для равномерного ввода катализатора в зону противоточной регенерации. Подача воздуха в зону регенерации [c.651]

Выход продуктов на крекинг-установках зависит от заданных качеств их. Так, при отборе бензинового дестиллата с концом кипения 240° получают в среднем бензина 37%, крекинг-остатка 54%, газа и потерь 9% веса мазута. [c.174]

Катализаторы должны обладать определенной каталитической активностью. Этот главнейший показатель соответствия катализаторов своему назначению определяется на лабораторных установках, где осуществляется основной технологический процесс, для которого предназначен данный катализатор. На этих лабораторных установках определяют процент выхода целевого продукта или процент конверсии исходного сырья или другие аналогичные показатели. Иногда проводится сравнение испытуемого образца катализатора с эталонным, активность которого известна. В качестве показателя активности алюмосиликатных катализаторов для каталитического крекинга [c.304]

Так как термический крекинг широко применяется на всех действующих нефтеперерабатывающих заводах, то это позволяет использовать получающиеся продукты в качестве сырья для химического синтеза. Такими продуктами прежде всего являются газообразные углеводороды. Однако при переработке на крекинг-установках мазута или гудрона изменением режима нельзя существенно увеличить выходы газообразных углеводородов. Перевод крекинг-установок на более жесткий режим неизбежно будет вызывать коксование печей и другие затруднения в работе установок. [c.46]

Процесс гидроочистки нефтяных остатков от повышенного содержания в них серы получил развитие после внедрения в промышленность в 60-х годах гидрокрекинга тяжелого дистиллятного-и остаточного сырья, имевшего целью повысить выход из нефти бензина и дизельного топлива, а также улучшить качество сырья для каталитического крекинга. При осуш ествлении таких процессов получался гидрообессеренный остаток в относительно небольшом количестве как побочный продукт. Позднее, при возникновении проблемы получения малосернистых котельных топлив, исследования процессов гидрокрекинга были направлены на максимальное удаление из остатков серы при умеренном выходе дистиллятных продуктов. Были созданы процессы и построены промышленные установки в США, Японии, Мексике и Кувейте по получению малосернистого котельного топлива при прямом гидрообессеривании. [c.108]

Технология контролируемого каталитического крекинга объединяет в себе оптимальную конструкцию технологической установки, специальный катализатор и технологические параметры, позволяющие получать оптимальные выходы целевых продуктов высокого качества в любом из рассмотренных вариантов работы. Впервые удалось осуществить в одной технологии оптимизацию этих трех параметров процесса, что позволило существенно повысить технико-экономические показатели процесса каталитического крекинга и обеспечить возможность переработки в одном процессе практически любого типа сырья. [c.271]

Опыты по каталитическому крекингу проводили на пилотной установке в реакторе объемом 2 л с, движущимся слоем шарикового алюмосиликатного катализатора. Для опытов был использован катализатор, отобранный из системы промышленной установки, с индексом активности 29—30. Режим опытов был подобран на вакуумном газойле таким образом, чтобы по возможности воспроизвести выходы и качества продуктов, получаемых на промышленных установках каталитического крекинга. [c.32]

Влияние температуры крекинга на выход и качества продуктов изучали на опытной установке каталитического крекинга. Опыты проводили при температурах 450, 486, 500, 525°. Объемная скорость подачи сырья и кратность циркуляции катализатора были постоянными и составляли соответственно 1 и 2,7—3,0. [c.61]

Влияние активности катализатора иа выход и качество продуктов каталитического крекинга флегмы изучали на лабораторной установке. Исследовали образцы катализатора с активностью 27, 32 и 39. [c.64]

Целевым назначением процесса 3D (дискриминационной деструктивной дистилляции) является подготовка нефтяных остатков (тяжелых нефтей, мазутов, гудронов, битуминозных нефтей) для последующей каталитической переработки путем жесткого термоадсорбционного крекинга в реакционной системе с ультракоротким временем контакта (доли секунды) циркулирующего адсорбента (контакта) с нагретым диспергированным сырьем. В отличие от APT в процессе 3D вместо лифт-реактора используется реактор нового поколения, в котором осуществляется исключительно малое время контакта сырья с адсорбентом на коротком горизонтальном участке трубы на входе в сепаратор циклонного типа. Эксплуатационные испытания демонстрационной установки показали, что выход и качество продуктов 3D выше, чем у процесса APT. [c.214]

В заводской практике процесс каталитического крекинга проводится в пределах 450—500° С. В этом интервале температур процесс образования бензина близок к оптимальному. Повышение температуры крекинга до 510—550° С сопровождается значительным увеличением выхода газа и кокса и глубокой ароматизацией каталитического газойля. На установках с циркулирующим катализатором, при прочих равных условиях, с ростом температуры в рабочей зоне реактора повышаются общая глубина превращения сырья, выход сухого газа, фракций Сз и С4 и, соответственно, содержание в этих фракциях пропилена и бу-тиленов. Выход бензина также растет, но отношение выхода дебутанизированного бензина к сумме выходов сухого газа, кокса и фракции С4 значительно снижается. Октановое число получаемого дебутанизированного бензина и плотность каталитического газойля с повышением температуры возрастают. В табл. 17 показано влияние повышения температуры крекинга тяжелого солярового дистиллята на выходы и качество продуктов при объемной скорости 1 м 1м ч, кратности циркуляции катализатора 1,5 и индексе активности шарикового синтетического алюмосиликата. [c.166]

Сравнение фракций н. к. — 205° и 205—300° с бензином и керосином установок термического крекинга показывает, что качества их практически одинаковы, за исключением содержания серы (содержание серы в бензине контактного крекинга составляет около 0,5% против 0,35% для бензина термического крекинга гудрона). В то же время контактный крекинг гудрона обеспечивает намного больший выход светлых продуктов, чем термический крекинг гудрона на типовых установках. [c.120]

Подготовка сырья. В последние годы оживленно обсуждается вопрос об экономической целесообразности глубокой гидроочистки сырья каталитического крекинга. Наиболее ощутимую пользу такая очистка сырья могла бы принести в тех случаях 1) когда требуется повысить производительность установки, но этому препятствует отложение кокса, а иногда и примеси металлов 2) когда необходимо увеличить выход бензина при переработке ароматизированных фракций или рециркулята. Однако использование новых крекирующих установок, с лифт-реакторами несколько замедлило первоначально бурное внедрение гидроочистки, поскольку в этих установках выход бензина повышается, снижается содержание кокса, увеличивается устойчивость к примесям металлов и улучшается разложение ароматизированных фракций. Это, не означает, конечно, что в будущем вообще откажутся от установок для гидроочистки. По-видимому, в ближайшие годы нефтеперерабатывающие компании попытаются использовать возможности повышения качества продуктов за счет [c.289]

В табл. 24 приведены детализированные материальные балансы и качества продуктов крекинга. Из приведенных данных видно, йто режимы при Т = 500° и V = 0,8 и Г — 520° и V = 1,5 кг кг результатам процесса, в частности, по выходам газа и светлых нефтепродуктов. Однако надо отметить, что режим Т = 520 С V = 1,5 кг кг час является более приемлемым, так как создается возможность с одной стороны увеличить производительность установки каталитического крекинга по сырью вдвое и с другой стороны вести процесс при повышенной температуре, что значительно улучшает работу десорбционной зоны реактора. При режиме 7 = 520°С, I/= 1,5 содержание кокса — 9,5—10%, а при Т = 500° С, V = 0,8 содержание его—12—12,5% последнее также говорит в пользу режима при повышенной температуре Т = 520° С, V = 1,5, так как в этом сл гчае облегчается работа регенератора. [c.66]

В книге рассмотрены схемы современных установок каталитического крекинга, конструкции применяемых аппаратов, условия 1тх эксплуатации, способы регулирования техвологического режима, выходы продуктов крекинга п пх качество, подготовка сырья, контроль качества катализатора, техника безопасности и организации труда на установках каталитического крекинга. [c.2]

Легкий термический крекинг гудронов сопровождается образованием небольших количеств углеводородных газов. Выходы продуктов пр этом процессе зависят от условий проведения про-цесса и от качества исходного гудрона. На заводских установках выход бензина составляет обычно 8—14% вес., а выход газа (С4 и легче) от 4 до 6% вес. на перерабатываемый гудрон. Выход жидкого котельного топлива, имеющего вязкость, примерно в два раза меньшую вязкости исходного гудрона, равен приблизительно 80Уо вес. Снижение вязкости объясняется разложением высоко- [c.53]

В табл. 29 приведены в качестве примера данные, характери-зуюяще влияние глубины превращения при постоянной темнературе на выходы и основные качества продуктов крекинга одного из прямогонных соляровых дистиллятов. Этот дистиллят удельного веса 0,868 подвергали крекингу на непрерывно действующей пилотной установке в псевдоожиженном слое синтетического алюмосиликатного катализатора (11% вес. А12О3) при следующих условиях температура 483°, кратность циркуляции катализатора 10, содержание кокса на регенерированном катализаторе 0,5% вес., давление в реакторе около 0,35 а/им [138]. [c.204]

Каталитический крекинг - процесс деструктивной переработки вакуумных дистиллятов в моторное топливо. Одним из продуктов каталитического крекинга является бензиновая фракция с к. к. = 195 °С, которая может применяться как базовый компонент автомобильного бензина и в среднем имеет следующие характеристики плотность = 0,72 0,77 массовая доля серы 0,01—0,2% октановое число 87—95 (ИМ) в чистом виде, 78—85 (ММ). Углеводородаый состав (массовый), % ароматические 25—40, непредельнь1е 15-30, нафтеновые 2-10, парафиновые 35-60. В зависимости от качества сырья и типа установки выход бензинакаталити-ческого крекинга изменяется от 35 до 48%. Таким образом, каталитический [c.173]

В варианте б продукты крекинга после печи подвергаются дополнительной деструкции в реакционной колонне с восходящим потоком. Наличие последнего в камере обеспечивает дополнительное разложение жидкой фазы, при этом достигается некоторое уменьщение выхода крекипг-остатка по сравнению с вариантом а. При наличии вакуумной колонны на установке легкого крекинга становится возможным изменять в более широких пределах выход н качество продуктов. Например, при крекинге мазута плотностью 950 кг/м без примеыеппя вакуумной колонны выход гкза составляет 2% (масс.), бензина с к.к. 185°С — 6% (масс.), легкого газойля с пределами выкипания 185—370°С 11% (масс.) и крекинг-остатка — 81% (масс.). Если же включить вакуумную колонну, как это показано в варианте в, выход остатка можно уменьшить до 24% (масс.) при соответствующем увеличении выхода дистиллятов. [c.164]

Процесс коксования на установке с необогреваемыми камерамж наиболее целесообразно применять в тех случаях, когда тяжелые нефтяные остатки перерабатываются с целью углубления переработки нефти и повышения выхода светлых. Кокс при этом является не целевым, а побочным продуктом. Для получения же в качестве целевого продукта широкой дистиллятной фракции— сырья для термического и каталитического крекинга — установка замедленного коксования с необогреваемыми камерами выгодна отличается от других установок высокой производительностью, кодшактностью и более совершенным способом выгрузки кокса. [c.333]

Наряду с увеличением объемов пере])аботки нефти, расширением номенклатуры вырабатываемых продуктов проводится большая работа по улучшению качества продукции. Внедрение новьи биметаллических полифункциональных катализаторов на установках каталитического риформиига погволяет увеличить выход бензина с 82—85 до 90%, повысить октг новое число катализата на 2—4 пункта. Применение катализаторов нового типа на установках каталитического крекинга увеличивает выход бензина в [c.19]

Выше было сказано, что глубину крекинга за однократный пропуск сырья выбирают в зависимости от склонности сырья к коксообразованию или газообразованию. Внешний материальный баланс промышленной крекинг-установки определяется выходами конечных продуктов на свежее сырье. В простейшем случае с установки уходят три продукта газ, бензиновый дистиллят и крекинг-остаток. Иногда отбирают еще керосиновую или керосино-газойлевую фракцию. Если целевым продуктом является бензин, то важно знать потенциальный выход этого продукта из данного сырья. При висбрекинге, т. е. легком крекинге, осуществляемом для снижения вязкости тяжелого сырья, целевым продуктодд является крекинг-остаток. Потенциальный выход того или другого продукта определяется его качеством. Естественно, что легкого высококачественного бензина можно получить при крекинге меньше, чем более тяжелого. С другой стороны, чем меньше плотность и вязкость получаемого крекинг- [c.48]

Замена на установках крекинга аморфных алюмосиликатных катализаторов цеолитсодержащими существенно изменила выход и качество продуктов, что соответственно сказалось на тепловом-эффекте процесса. В частности, для установки 43-102 при переработке керосино-газойлевой фракции парафинистой нефти выход бензина вырос на 10—11% (масс.), а отношение бензин газ увеличилось с 2,9 для аморфного алюмосиликата до 4,1 для цеолитсодержащего катализатора АШНЦ-1. Одновре.менно в продуктах крекинга обнаруживалось больше предельных углеводородов. Теиловой эффект крекинга, как видно из сравнения кривых 2 и 3 (см. рис. 4.1), при переходе от шарикового аморфного к цеолитсодержащему АШНЦ-1 катализатору снизился на 67—75 кДж/кг в области конверсии сырья, равной 65—75% (масс.). [c.70]

Применение гидроочишенных вакуумных дистиллятов позволяет повысить качество и выход светлых продуктов, в основном бензина, а также существенно уменьшить образование кокса и содержание 50 . в дымовых газах регенератора, что имеет большое экологическое значение. В связи с этим на установках каталитического крекинга, производительность которых лимитируется количеством выжигаемого кокса, глубина превращения гидроочищенного сырья может быть больше, чем негидроочищенного. Кроме того, можно увеличить производительность установки по свежему сырью. На установках, производительность которых лимитируется не выжигом кокса, а другими факторами, гидроочистка сырья приводит к увеличению выработки бензина [128] (рис. 14). [c.119]

Испытания продолжительностью несколько месяцев были также проведены с применением нового катализатора на легком циркулирующем каталитическом крекинг-газойле на укрупненной адибатической пилотной установке с циркуляцией холодного газа для регулирования температуры в реакторе. Как видно из табл. 5, сколько-нибудь значительной дезактивации катализатора на протяжении почти шести месяцев работы как без рециркуляции, так и с рециркуляцией фракции, выкипающей выше бензина, до полной ее переработки не обнаруживалось. Относительные выходы и качество продуктов при работе адиабатических реакторов без рециркуляции почти точно совпадали с результатами, полученными в изотермическом режиме при аналогичных условиях и примерно одинаковой жесткости процесса. [c.83]

Остаток, выкипающий выше 385°, обладает улучшенными свойствами и представляет собой исключительно ценный циркулирующий лродукт. Плотность его 0,934 против 1,033 исходного сырья. Гидрированный остаток представляет собой также высококачественное котельное топливо — вязкость его по Редвуду при 38°С 3400 сек, а содержание серы 0,2%. На нефтеперерабатывающих заводах, располагающих установками каталитического крекинга, перегонкой этого остаточного продукта можно получить высокий выход тяжелого газойля, выкипающего в пределах 385—538°С, количество которого составляет около 40% на гидрированный остаток и который отличается высоким качеством и ниаким содержанием серы. [c.111]

Результаты наблюдений показали, что полное обновление в системе установки катализатора, прокаленного при повышенной температуре, не отразилось на выходе п качестве продуктов крекинга по сравнению с предыдущим периодом. Расход катализатора в среднем снизился от 5,8 кг1т перерабатываемого сырья за период с февраля 1956 г. по май 1957 г. до 4,7 кг1т сырья за период с мая по октябрь 1957 г., т. е. на 25%. [c.170]

Увеличение соотношения кремния и алюминия в цеолитсодержащих катализаторах способствует повышению октанового числа бензина крекинга и стабильности катализатора. За последнее время рядом зарубежных фирм созданы катализаторы, обеспечивающие повышение октанового числа и более равномерное его распределение по узким фракциям бензина. К ним относятся катализаторы, содержащие ультрастабильный цеолит типа Y с повышенным соотношением Si/Al. В табл. 2.1 приведено сопоставление выходов и качества продуктов, полученных на пилотной установке ККФ из одного и того же сырья с использованием редкоземельных элементов цеолита типа Y (Супер Д) и ультрастабильного цеолита типа Y (Октакат). Условия работы установки температура — 510 С, массовая скорость подачи сырья — 40 ч соотношение катализатор сырье — 4 1. [c.35]

Основной задачей опытного пробега являлось выяснение влияния повышенного содержания остаточного кокса на выход и качество продуктов каталитического крекинга и на расход катализатора в промышленных условиях. Опытный пробег проводили с 9/УП по 26/УП 1954 г. на установке при работе на обычнол режиме. Содержание остаточного кокса на катали-пе из регенератора составило в среднем за пробег 1,33%. овыщение остаточного кокса из регенератора достигалось снижением расхода воздуха, подаваемого на регенерацию. Сравнивались результаты, полученные при крекинге на катализаторе с повышенным содержанием остаточного кокса, с показателями работы той же установки за май 1954 г., когда остаточный кокс на катализаторе из регенератора составлял [c.151]

Изучена связь меяццг коксообразувдей способностью газой-левых фракций и крекинг-остатков, полученных йз этих фракций. С этой целью для крекинг-остатков определялся выход кокса в лабораторном кубе с загрузкой сырья I кг. Материальный баланс и качество продуктов коксования в кубе соответствовали аналогичным показателям промышленной установки замедленного коксования при работе с коэффициентом рециркуляции 1,9 [c.44]

Увеличение выхода дистиллятных продуктов и направленного изменения их углеводородного состава при термическом крекинге тяжёлых нефтяных остатков можно добиться в случае применения рааб телей сырья - доноров водорода. В данной работе приведены результаты исследования влияния количества донорного разбавителя, полученного на основе гидроочищенного каталитического газойля. Изучены количественные соотношения донора к 17Д-рону 1 1,1 2 и 1 10 по массе. Донорный термокрекинг этих смесей осуществлен на проточной лабораторной установке при 465°С и давлении 2 МПа. Показано,что при увеличении количества донора в сырьевой смеси возрастает суммарный выход светлых (в расчете на гудрон), однако выход бензина изменяется по экстремальной зависимости с максимумом в области соотношений 1 2. Содержание общей серы и йодное число бензина,полученного при донорном термокрекинге, в 1,5....2 раза меньше,чем в бензине обычного термического крекинга гудрона. Конкретные показатели по выходу и качеству дистиллятов при донорном термокрекинге зависят также от углеводородного состава донорного разбавителя. [c.21]

В табл. 11-11 приведены данные испытаний на пилотной установке равновесного катализатора AGZ-50 Davison, который состоит из синтетического фожазита в редкоземельной форме и полусинтетической матрицы. В табл. 11-12 представлены свойства тихоокеанского газойля до и после гидроочистки. Данные по крекингу получены при постоянном содержании остаточного кокса. Обычно на нефтеперерабатывающих заводах в таких условиях проводят крекинг сырья, прошедшего гидроочистку. Иногда очищенное этим методом сырье перерабатывают в условиях постоянной жесткости, т. е. сохраняя неизменным соотношение катализатор / сырье / объемная скорость. В этом случае выход некоторых продуктов будет иным, чем при работе с постоянным содержанием кокса. Данные табл. 11-11, полученные при постоянном содержании остаточного кокса,, показывают увеличение общей конверсии и выхода бензина при ужесточении гидроочистки. Как и можно было ожидать, с ростом глубины крекинга увеличивается выход легких (<Св) продуктов. Возможно, что именно в результате удаления серы повышается октановое число бензина как по моторному, так и по исследовательскому методу, а бензины становятся более. приемистыми к ТЭС. Бензин обогащается легкими компонентами, ароматическими соединениями и обедняется олефинами. Из-за значительного роста выхода бензина падает выход легкого и тяжелого рециркулирующего газойля. Снижается также качество легкого и тяжелого газойлей в этих условиях, однако если процесс проводить при постоянной жесткости, то качество легкого газойля почти не меняется, особенно при малой длительности контакта. [c.272]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология