ЦИКЛ, концентрация Oj II схема

Получаемую смесь газа и жидкости разделяют в зоне абсорбционного охлаждения на охлажденную соляную кислоту и охлажденные продукты сжигания, содержащие 0,1—1 % (объемн.) НС1. Охлажденную соляную кислоту направляют в резервуар, объем которого достаточен для того, чтобы принять количества соляной кислоты производимой за несколько часов из него кислота возвращается в зону охлаждения. Дополнительно образовавшаяся соляная кислота с концентрацией 20—36 % выводится из охлаждающего цикла. Процесс, схема которого показана на рис. 78, будет далее рассмотрен несколько более подробно. [c.187]

При движении травленой жижки по указанному циклу постепенно увеличивался объем циркуляционного раствора и повышалась в нем концентрация уксуснокальциевой соли. Избыток травленой жижки периодически направлялся в отстойник 9, а оттуда осветленный раствор поступал на выпарку. Концентрация порошка в травленой жижке, скорость нарастания объема раствора и степень охлаждения газа, проходящего через солевой скруббер, зависели от температурного режима работы этого скруббера и градирни. Чтобы ограничить извлечение из газа органических продуктов некислого характера, способствующих образованию нелетучих смол, которые ухудшают качество древесноуксусного порошка, был предложен горячий режим работы солевого скруббера. В этом случае травленую жижку после нейтрализации не подавали на градирню. Нейтрализованный раствор без охлаждения направляли в солевой скруббер. Кроме того, на основе опыта работы газогенераторных установок была упрощена техника нейтрализации травленой жижки. Известковое молоко подавали непрерывной струей прямо в лоток, по которому стекала кислая травленая жижка из солевого скруббера. Нейтрализатор как самостоятельный аппарат был исключен из системы. Газ, выходящий из солевого скруббера, после извлечения из него летучих кислот направляли в охладительный скруббер, где газ охлаждала холодная вода по циклу, в схему которого включалась градирня. [c.122]

Уточнение расчетов идет по двум основным направлениям уточнению схемы действия сил и моментов, а также влияния формы детали на напряжения при статическом нагружении учету влияния цикличности нагрузки и влияния на предел выносливости (предел усталости), характера цикла, концентрации напряжений и ряда других факторов. [c.263]

Классы мельче 0,074 мм обогащают на шли>-зах. Для этой цели берут по три навески каждого класса (примерно по 8 кг) и проводят опыты в периодически замкнутом цикле по схеме, включающей основную концентрацию и перечистку хвостов на шлюзах, а чернового концентрата — иа концентрационном столе. Хвосты стола и черновой концентрат второго шлюза присоединяют ко второй навеске. Соответственно промпродукты второго частного опыта присоединяют к третьей навеске. Результаты опыта вычисляют по конечным продуктам третьего частного опыта. При обогащении классов —0,074 0,025 и —0,025 + 0,013 мм число перечисток хвостов на шлюзах увеличивают до двух-трех в зависимости от содержания полезного компонента в этих классах. [c.262]

Продолжительность рабочи.ч циклов описанной выше схемы определяется начальными и конечными концентрациями эмульсии и характеристиками мембран. При этом расчет рабочей поверхности мембран можно проводить исходя из средней проницаемости мембраны по фильтрату, которая устанавливается опытным путем. [c.283]

Блок-схема алгоритма расчета температуры кипения и состава пара по формуле (5-4) приведена на рис. 5.1. Расчет производится следующим образом. Вводятся исходные данные (начальное приближение по температуре Т, точность расчета е, число компонентов N, состав жидкости Xi и коэффициенты зависимости (5-2) Ali, A2i, A2>i и 4j). Формулой (5-4) можно воспользоваться, лишь имея значения температуры и функции в двух предшествующих точках. Для того чтобы найти эти значения, вводится фиктивная переменная М, значение которой полагается равным единице. Эта переменная используется как счетчик. Далее в цикле по индексу вычисляются значения концентраций компонентов по формуле [c.230]

Обратимся снова к блок-схеме алгоритма (см. рис. 5.1). При заданной температуре Т (состав жидкости и коэффициенты зависимости Р = f (t) — исходные данные) расчет состава пара и суммы концентраций производятся по одной и той же формуле (см. (5-1)), меняются лишь индексы, чем обеспечивается выбор нужных значений из соответствующих массивов. На блок-схеме эта часть расчетов выполняется в цикле по индексу г. Циклические вычисления по формуле (5-1) можно организовать с помощью операторов условного и перехода, рассмотренных выше, а именно [c.241]

В основном варианте СИНТАМ реализован модульный многоуровневый подход к расчету схем. Первому (внутреннему) уровню итераций сходимости соответствует расчет отдельных аппаратов (в каждом аппарате итерации проводятся не более, чем по двум переменным) второму — расчет рецикла танковых газов по пяти переменным разрываемого потока Ж4 (расход и концентрациям) третьему — баланс цикла синтеза по потоку Гх (пять переменных) и решение уравнений проектных условий (их максимальное число соответствует числу характеристических переменных схемы, относящихся к классу I). Кроме того, использовался модульный двухуровневый подход, при котором итерации по рециклу танковых газов (Ж4) были вынесены на верхний уровень, и подход, ориентированный на уравнения. В последнем случае был проведен структурный анализ всей системы из 166 уравнений материально-теплового баланса отделения синтеза аммиака. Для поверочного расчета общая система разбивается на три блока совместно решаемых уравнений, соответственно, с девятью, двумя и четырьмя итерируемыми переменными. При этом сокращается как число итерируемых переменных. (15 против 18 при модульном подходе), так и число итераций сходимости [c.77]

Таким образом, на стадии первичного охлаждения происходит конденсация небольших количеств легкой части смолы и нафталина, а также конденсация большей части паров воды, содержащихся в газе. Количество аэрозольной смолы, поступающей в первичные холодильники, зависит не только от содержания смолы в поступающем из печей газе, но и от количества ее в подающейся на орошение воде цикла газосборника. Так, при увеличении содержания смолы в упомянутой воде с 3 до 19 г/дм концентрация тумана смолы в газе возрастает с 14 до 60г/м а количество паров смолы в газе увеличивается лишь с 5 до 7 г/м газа. Это обстоятельство делает необходимым тщательное отстаивание смолы от надсмольной воды цикла газосборника. Принципиальная технологическая схема отделения представлена на рис. 8.3. [c.218]

Основное отличие упрощенной модели цепной реакции от примеров цепных процессов, данных выше, состоит в том, что реакция идет через один активный центр, и цикл состоит из одной стадии. Согласно схеме, дифференциальные уравнения, описывающие изменение концентрации А и накопления С, запишутся следующим образом [c.777]

На рис. 13.4 показана схема изменения концентраций с солей (в молях эквивалентов) в фильтратах, т. е. в вытекающих из колонны растворах, при осуществлении на катионите реакции АХ В = = АУ - - ВХ (без возврата в цикл промежуточных фракций растворов, содержащих две соли). [c.310]

Рис. 13. 1. Схема измепения концентраций растворов в цикле [47, 180 ].

Целесообразность применения того или иного способа разделения в крупных промышленных масштабах определяется на основании сравнения основных показателей 1) коэффициента разделения (он должен быть максимальным при небольшом его значении требуется большое число ступеней разделения) 2) производительности (наиболее производительны процессы, обеспечивающие высокую концентрацию циркония и гафния в технологическом цикле, а также высокую скорость) 3) оборудования и условий его эксплуатации 4) сложности процесса (под этим понимают число требуемых химических превращений, стоимость и доступность реагентов, трудность их регенерации). Весьма важно не только сравнение процессов разделения по их показателям, но и то, как они согласуются со схемами переработки циркониевого сырья на металл и соединения [91—93]. [c.330]

Расчеты показали, что решение системы уравнений математической модели первой технологической схемы чувствительно к начальным данным. На рис. 1 схематически представлены проекции фазовых портретов. Все траектории, начинающие свой путь из интервала концентраций SO3, равного 30-35 г/л, проходят через неустойчивый предельный цикл и уходят либо в сторону увеличения концентрации SO3 и уменьшения концентрации СаО, либо в сторону уменьшения концентрации SO3 и увеличения концентрации СаО в зависимости от начала траектории - справа или слева от значения концентрации SO3, равной 32,5 г/л. Все траектории, начинающиеся слева от интервала 30-35 г/л, уходят в сторону уменьшения концентрации SO3 все траектории, начинающиеся справа от этого интервала, уходят в сторону увеличения концентрации SO3. Механизм появления автоколебаний в системе следующий. [c.41]

Технологическая схема производства ПЭВД в трубчатом реакторе представлена на рис. 4.2. Входной поток этилена поступает в буферную емкость 1, где смешивается с возвратным потоком этилена низкого давления. Из буферной емкости 1 смешанный этилен выходит двумя потоками. Первый, поступая на участок 2 смешивания с инициатором — кислородом, подается к компрессорам первого каскада 3 и далее разделяется на два потока при помощи регулятора соотношения 4. Регулятор соотношения обеспечивает заданную концентрацию инициатора — кислорода в обоих исходных потоках реакционной смеси. Второй поток, выходящий лз буферной емкости 1, после сжатия до промежуточного давления компрессорами первого каскада 3 смешивается с возвратным потоком этилена промежуточного давления и разделяется на два равных потока. Исходные потоки реакционной смеси подаются ж компрессорам второго каскада 5 и б, которые создают рабочее давление. Далее реакционная смесь нагревается в подогревателях 7 ж 8 перегретой водой, а затем поступает в трубчатый полимери-зационный реактор. Реактор состоит из двух зон 9 и 10. На входе в каждую из зон реактора в реакционную смесь вводится второй инициатор — смесь органических перекисей, которая имеет более низкую температуру разложения по сравнению с кислородом. В рубашке реактора противотоком циркулирует перегретая вода. Выходящая из второй зоны реактора смесь этилена и полиэтилена поступает в холодильники 11, 12 и далее в отделители промежуточного 13 и низкого 24 давления, В отделителях непрореагировавший этилен выделяется из смеси. Расп пав полиэтилена поступает в гранулятор 15. Приготовленный полиэтилен в виде гранул направляется для дальнейшей переработки или отгружается потребителям. Возвратные потоки этилена подаются в исходную смесь. В цикл возвратного газа низкого давления подается модификатор — пропан. Для контроля за качеством продукции, в частности для определения показателя текучести расплава, используют полиэтилен после гранулирования. [c.160]

В начале исследования процесса инженеру часто удается на основе накопленных ранее опытных данных и теории процесса выявить независимые параметры, влияние которых необходимо изучить. Например, обычно не вызывает сомнений, что ключевыми параметрами в процессах химической технологии являются концентрация, температура и продолжительность цикла. Однако часто требуется оценить относительную важность и ряда других параметров. Иногда необходимо ограничить исследование изучением влияния трех или четырех наиболее важных параметров. Возникает также проблема ограничения экспериментальных работ областями, представляющими наибольший интерес. Усилия, необходимые для того, чтобы разделить и измерить отдельные или совместные влияния некоторых переменных, действующих одновременно в процессе, а также для того, чтобы найти оптимальные пути совершенствования процесса, в большой степени зависят от принятой общей схемы планирования экспериментальных работ. [c.7]

Естественным обобщением этого метода является расчетная схема с переменным числом релаксационных итерационных циклов г, приходящихся на одно решение системы уравнений покомпонентных материальных балансов (первая ста дия расчета по методу независимого определения концентраций). Это число может изменяться как от задачи к задаче, так и на различных этапах одного и того же расчета. [c.118]

Первые открытые Циглером и Натта каталитические системы в условиях, предложенных для их применения, были малоактивными. Для проведения полимеризации этилена и пропилена в среде углеводородных растворителей требовались высокие концентрации катализаторов, причем нх фактическое использование было крайне низким (менее 10%), основная часть катализатора оставалась в полимере. Для очистки полимера от остатков катализатора проводились трудоемкие операции промывок с использованием спирта. Промывные агенты смешивались с углеводородным растворителем, в котором осуществлялась полимеризация поэтому требовалась весьма сложная система регенерации растворителей для возвращения их в производственный цикл. Однако, несмотря на относительно громоздкую технологическую схему первых производств ПЭНД, мощности их с каждым годом наращивались, а спрос на новый материал непрерывно возрастал. [c.6]

Как уже говорилось, растительность континентов поглощает значительную часть избыточного антропогенного углерода из атмосферы. Поэтому для прогноза вероятных глобальных изменений важно знать, как изменяется продуктивность континентальных экосистем с увеличением концентрации СО2. Сложность проблемы заключается не только в многообразии экосистем и наличии в каждой их них многочисленных подлежащих количественному учету связей между отдельными элементами (см. упрощенную схему углеродного цикла внутри экосистемы на рис. 3.12). Недостаточно изучены взаимодействия циклов углерода и других элементов-органогенов - азота, фосфора, серы, лимитирующих продуктивность большинства континентальных экосистем. [c.102]

На практике установлено, что при концентрации нитрата аммония в циркуляционных растворах до 4% его влияние не процесс кристаллизации положительно он уменьшает растворимость сульфата аммония, улучшая тем самым условия его кристаллизации Дальнейшее увеличение концентрации нитрата аммония приводит к образованию мелких кристаллов сульфата аммония, ухудшает гранулометрический состав соли, тем самым затрудняется центрифугирование Поэтому в некоторых схемах из цикла маточных растворов часть раствора выводят в самостоятельную аппаратуру, на которой выделение соли осуществляют без циркуляции раствора [c.209]

Наиболее распространенным пептидом этого типа несомненно является глутатион (20). Он, по-видимому, присутствует во всех живых организмах и найден преимущественно в межклеточном пространстве, обычно в относительно высокой концентрации. Поскольку он выделен и охарактеризован почти 60 лет назад, изучены многие его биологичёские функции, и он включают сохранение тиольных групп в протеинах и других соединениях, разрушение пероксидов и свободных радикалов, выполнение роли кофермента для некоторых ферментов, а также детоксификация чужеродных соединений по пути образования меркаптуровой кислоты. Многие эти исследования, включая полученные таким путем химические данные, рассмотрены в обзорах [48, 49]. Наиболее крупное достижение, которое привлекло пристальное внимание, касалось роли у-глутаминового цикла 50] схема (4) . Этот важный биохимический процесс, в котором глутатион обеспечивает перенос аминокислот сквозь клеточные мембраны, описан достаточно хорошо. Следует отметить, что этот цикл описывает ферментативный синтез глутатиона с промежуточным образованием ферментно-связанного ацилфосфата. [c.298]

Происходящее при этих процессах накопление аммиака не может продолжаться неограниченно вследствие токсичности повышенных концентраций ионов аммония. Поэтому в условиях ивбытка ионс(э аммония должен существовать путь вывода избыточных солей аммония из организма. У млекопитающих это осуществляется путем превращения их в мочевину в специальном цикле лючевшш, схема которого приведена на рис. 109. [c.387]

Несмотря на то, что равновесие устанавливается термически, на его положение влияет основность растворителя. С ростом основности растворителя в равновесной смеси растет концентрация триазола с более кислой КН-группой (70). Электроноакцепторные и объемные заместители сдвигают равновесие в сторону таутомера, в котором такие группы связаны с экзоциклическим атомом азота алкильные группы сдвигают равновесие в сторону таутомера, где они находятся у циклического азота. Например, 5-метила-мино-1,2,3-триазолкарбоксамид-4 (71) при нагревании при 160°С в течение 1 ч полностью превращается в 5-амино-1-метил-1,2,3-триазолкарбоксамид-4 (72) обратная реакция не идет даже при 180 °С в щелочной среде схема (49) . Бензильная группа в нейтральных условиях ведет себя аналогично в щелочных растворах равновесие сдвинуто в сторону замещенного в цикле соединения схема (50) . [c.462]

Почти все параметры рассматриваемого технологического цикла связаны с произведением ЛЛ простой функциональной зависимостью и при любом изменении одного из сомножителей, а следовательно, и произведения, автоматически срабатывают соответствующие компенсирующие устройства и технологический баланс на всех стадиях производства уравновешивается. Такая схема носит название интегрирующей счетно-решающей схемы управления , основанной на сигнале ЛЛ . Построенная по этой схеме система контроля и управления процессом хлорного производства представлена на рис. 1. Из рисунка видно, что управление, основанное на сигнале ЛЛ , дает возможность централизованно регулировать, например, подачу свежего рассола на электролизные ванны, расход воды на разла-гатели для поддержания заданной концентрации ЫаОН, расход соляной кислоты для регулирования pH рассола и т. д. На схеме показаны прямые и обратные функциональные связи между сигналом АЫ и первичными параметрами всего технологического цикла. Данная схема удовлетворяет требованиям, предъявляемым к современному автоматическому управлению с точки зрения концентрации максимального количества информации в одном пункте. В то же время она имеет и ряд недостатков [c.9]

Операторы управления последовательностью выполнения программы. Возвраш аясь к блок-схеме расчета температуры кипения многокомпонентной смеси (см. рис. 5.1), заметим, что в процессе вычислений необходимо управлять последовательностью выполняемых операторов. Так, расчет состава пара производится в цикле по индексу компонента, вывод результата, и, следовательно, окончание расчета происходят только при достижении заданной точности по сумме концентраций пара и, наконец, температура для последующего приближения вычисляется различным образом в зависимости от номера итерации. Осуществление указанных действий в Фортране производится, как, впрочем, и в любом другом языке программирования, с помощью оператор1ов цикла, перехода и ряда других специальных операторов. [c.359]

За описанием переменных следует присваивание начальных значений переменным MARK, PHI (коэффициент фугитивности) и переменной для хранения вычисленного значения концентрации в предыдущем цикле —XPREV. После вычисления параметра Л12 по уравнению Вильсона с метки 540 начинается основной цикл расчета состава жидкой фазы (см. блок-схему программы, приведенную в главе V). По заданному значению X (1) рассчитывается X (2) и коэффициенты активности каждого компонента. Оператор цикла DO 550 обеспечивает расчет фугитивности F (1), состава пара Y (1) и переменной SUMY. [c.168]

Реакции продолжения цепи, которые состоят в распаде радикалов в объеме на молекулы олефинов и меньший радикал Я, а также реакции замены радикалов радика- 1ами / (поскольку они быстры и составляют цепной цикл), могут не приниматься во внимание. Принимая во внимание гетерогенность всех реакций схемы, а также тот факт, что концентрация адсорбционных центров А на поверхности изменяется по молекулярному закону, можем записать для скопог.ти изменения радикалов уравнение [c.123]

При расчете процесса разложения апатита по второй технологической схеме с рециклом получили, что фазовые траектории лежа на странном аттракторе. На рис. 2 приведены фазовая траектория решения системы уравнений математической модели процесса получения ЭФК в десятисекционном экстракторе. Глобальный фазовый портрет второй технологической схемы напоминает странный аттрактор Лоренца. Видно, что фазовая траектория имеет два неустойчивых предельных цикла. Фазовые траектории, начинающиеся справа, накручиваются на правый предельный цикл, затем через некоторое время, осуществляя автоколебания, сдвигаются влево и накручиваются на левый предельный цикл. Через некоторое время начинается сдвиг вправо, и траектория вновь накручивается на правый предельный цикл и т. д. Наличие рецикла приводит к наложению на собственные автоколебания системы за счет обратной связи между механизмами разложения апатита и кристаллизации дигидрита сульфата кальция еще и колебаний, связанных с наличием цикла в экстракторе. Механизм колебаний за счет обратной связи по кинетике процесса был описан выше. Когда система, пройдя левый предельный циют, стремиться выйти на устойчивое положение - отрицательный режим по SO3, рецикл дает повышение концентрации SO3, что заставляет систему двигаться вправо, накручиваясь на правый предельный цикл. Затем система, проходя через правый предельный цикл, за счет образования пленки стремится ко второму устойчивому состоянию - повышению концентрации SO3 и понижению концентрации СаО, но рецикл приводит к понижению концентрации SO3, и фазовая траектория сдвигается влево. Было рассчитано, что странный аттрактор наблюдается при времени цикла в интервале 30-60 мин. При этом увеличение рецикла (время цикла менее 30 мин) приводит к уменьшению расстояния между предельными циклами, а уменьшение рецикла (время цикла более 60 мин) приводит к увеличению этого расстояния. Увеличение рецикла [c.44]

Как выход, так и стоимость обнаруживают истинное различие, обусловленное продолжительностью цикла. Истинное различие, обусловленное молярным отношением, проявляется в стоимости. Влияние произведения продолжительности на концентрацию оказывается малым по сравнению с экспериментальной погрешностью. Изменение средней величины и дает оценку стоимости использования схем эволюционной разработки. Эта стоимость равна разности между стоимостью производства в условиях, соответ-ствуюпщх центральной точке, и средней стоимостью производства для всех пяти точек схемы. [c.20]

Одним ИЗ ВОЗМОЖНЫХ путей совершенствования произподст-ва карбамида является осуществление в промьпнленности интегральной схемы, обч.единяющей некоторые стадии синтеза аммиака и карбамида. Сущность ее заключается в том, что очистку конвертированного газа от СОг и производстве аммиака ведут концентрированным водным аммиаком с нолучением угле-аммонийнтлх растворов под давлением, поступающих далее ка синтез карбамида. Водный аммиак требуемой концентрации получают в цикле синтеза аммиака при поглощении водой части аммиака циркуляционного газа. Достоинством этой схемы является уирогдсииая стадия очистки от O i в производстве аммиака и отсутствие стадии компрессии СО2 в производстве карбамида. [c.201]

Однако цикланы с боковыми цепями или смеси цитшанов с алка-нами должны претерпевать распад по цепному механизму. Так, радикал, образовавшийся при крекинге алкана или боковой цепи циклана, взаимодействуя с молекулой циклана (например, цикло-гексана) даст циклический одновалентный радикал — циклогексил. Если концентрация этих радикалов высока и условия благоприятны, то опи могут вступать в реакцию конденсации. Однако более вероятно дальнейшее превраш ение образовавшегося цикло-гексил-радикала но схеме [c.19]

В совмещенном холодильном цикле АХМ энергетически целесообразно [3 применить регенеративный теплообмен между потоками жидкого аммиака и пара из испарителя, С этой целью в схему включен паровой теплообме1П(ик VI. В испарителе охлаждается поток хладоио-сителя вследствие кипения рабочего тела, образующиеся пары подогреваются в теплообменнике VI и поступают в абсорбер IX, где поглощаются раствором низкой концентрации из генератора. Процесс абсорбции сопровождается выделением тепла, отводимого охлаждающей водой. Раствор, обогащенный аммиаком, сливается в ресивер Л, откуда перекачивается насосом XI в генератор, [c.377]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология