Объемная скорость подачи

Рис. 6. Зависимость стенени обессеривания дизельного топлива от объемной скорости подачи сырья и парциального давления водорода.

От объемной скорости подачи сырья зависит объем катализатора, загружаемого в реактор. Это в свою очередь отражается на габаритах реактора. Количество загружаемого в реактор катализатора Уц рассчитывают следующим образом [c.79]

Объемная скорость подачи сырья, ч-1.........До 10 [c.34]

Количество кокса и серы, отложившееся на катализаторе, зависит от вида перерабатываемого сырья, длительности и условий ведения процесса. При снижении давления и повышении температуры количество отложений возрастает. С уменьшением объемной скорости подачи сырья и увеличением кратности циркуляции водородсодержащего газа замедляется скорость образования кокса. [c.68]

Объемная скорость подачи сырья, ч 1,5—3,0 [c.220]

Объемная скорость подачи, считая на жидкую фракцию 4, объем С4/1Ш объем катализатора [c.88]

Объемная скорость подачи сырья, ч-1. ...... 2 4 [c.17]

Объемная скорость подачи сырья, ч 1,5-2,0 1-3 1-4 1-3 2-2,5 1.5-2,0 [c.192]

При выборе конструкции реактора следует учитывать ряд технологических факторов природу сырья, объемную скорость подачи сырья, фазовое состояние исходной смеси, тепловой эффект реакции и гидродинамический режим [27—30]. [c.78]

Объемная скорость подачи ощья, Ч"1........ 4—6 [c.41]

У(Ловия процесса давление - 1,5 МПа, объемная скорость подачи сырья - 1,5 кратность циркуляции газа [c.184]

Вместо времени контакта т на практике более часто употреб — ляется термин "объемная" или "массовая скорость подачи сырья" — отношение количества сырья, подаваемого в реактор в единицу времени, к количеству (объему или массе) катализатора в реакторе. По существу, обратная функция от объемной скорости подачи сырья есть иремя контакта, правда, фиктивное, поскольку в этих расчетах не учитывается порозность слоя катализатора, иногда и температура. [c.125]

Ghj - расход водорода, м /м - производительность катализатора, м /кг PHj - парциальное давление водорода в реакторе, МПа и - объемная скорость подачи сырья, ч [c.10]

Объемная скорость подачи сырья, ч [c.214]

Кратность циркуляции водородсодержащего газа. . . 300—600 Объемная скорость подачи растворителя, ч 1. .... 2—5-Удельный объемный расход растворителя.......10—15 [c.129]

Объемная скорость подачи сырья 3,2 2,6 2,5 4,2 3,8 91,0 2,5 4,0 3,4 83,0 [c.136]

N — объемная скорость подачи исходной реагирующей смеси в реактор, mV или моль/с. [c.20]

Мольное отношение изо бутан бутилены Объемное соотношение кислота сырье Объемная скорость подачи олефинов, ч" концентрация Н 50 по моногидрату [c.146]

Объемная скорость подачи ББФ каталитического крекинга Соотношение метанол изобутан Кратность циркуляции метанола к изобутену [c.152]

V — объемная скорость подачи, м /ч д — обратный поток, м /ч т — время от начала ввода вещества-индикатора, ч [c.85]

V — объемная скорость подачи [c.115]

Возможное возникновение эффектов обратного перемешивания может быть устранено увеличением высоты слоя катализатора или уменьшением размера его гранул. Дпя подбора эффективной высоты слоя в зависимости от размера гранул катализатора и ожидаемого диапазона изменения объемной скорости подачи сырья могут быть рекомендованы графические корреляции (Я, с к> [120]. [c.91]

Необходимость подбора новых констант возникает и при переходе на другой режим. Так, при расчете с изменением объемной скорости подачи сырья с 0,5 до 4,0 ч" с использованием одинаковых констант расчетное значение одержания серы на выходе из реактора резко увеличивается, что в принципе хорошо согласуемся с экспериментальными данными. Увеличение объемной скорости и приводит к пропорциональному уменьшению / > и поэтому дпя поддержания на выходе из реактора содержания серы на уровне 1,0% необходимо увеличивать а для повышения отложений металлов нужно уменьшить (табл. 3.11). [c.144]

Синтетический цеолит помещали в стеклянную трубку высотой 1000 мм, диаметром 22 мм, насыпной объем — 300 мл поверхность синтетического цеолита была покрыта битым стеклом для предварнтельцого испарения бензина. Трубку с адсорбентом переносили в вертикально установленную трубчатую электропечь. Цеолит сущился постепенным повышением температуры до 400°С в течение 3 час под вакуумом 5 мм рт. ст. Адсорбцию н-алканов проводили при 180°С и давлении 400 мм рт. ст. с разными объемными скоростями подачи беизина в адсорбер. Для установления влияния скорости подачи бензина на полноту выделения н-алканов она менялась от 0,15 до 1,0 час. Экспериментально было найдено, что скорость 0,15 час является более приемлемой поэтому в дальнейшем мы придерживались скорости 0,15 час . [c.193]

Объемная скорость полачи сырья выражается отношением о()ъема сырья, подаваемого в единицу времени, к объему катали — зетора в реакторе. Влияние этого параметра на результаты С — а/килирования во многом зависит от конструкции реактора и, поскольку процесс диффузионный, от эффективности его перемешивающего устройства. Если перемешивание недостаточно эф — фактивное, то может оказаться, что не вся масса кислоты контактирует с углеводородным сырьем. Экспериментально установлено, что при оптимальных значениях всех остальных оперативных па — рг.метров продолжительность пребывания сырья в реакторе составляет 200— 1200 с, что соответствует объемной скорости подачи о/.ефинов 0,3 —0,5 ч . [c.144]

Количество и состав отложений на катализаторе находится в тесной зависимости от условий процесса и места отбора образца дпя анализа из слоя. Анализ изменения показателей качества катализатора >ш выполнен при гидрообессеривании ДАОзс. Свежий образец широкопористого катализатора (400 см ) загружался в реактор четырьмя равными порциями, которые после опыта выгружались раздельно (рис. 3.13). Опыты дпя наработки образцов катализатора проводились при давлении 14,7 МПа, объемных скоростях подачи сырья 0,5-2,0 ч" 370—420 С, объемное отношение водород сырье = 1000 л/л длительность каждого опыта 300 ч. [c.119]

Основы управления процессом О-алкилирования метанола изобутиленом. Важными оперативными параметрами, влияющими на выход и качество МТБЭ, являются температура, давление, объемная скорость подачи сырья и соотношение метанол изобутен. Закокомерность влияния этих параметров на синтез МТБЭ примерно идентичны влиянию их на процесс С— алкилирования изо — [c.151]

Объемная скорость подачи сырья при гидрокрекинге вслед — ствр е предпочтительности проведения процесса при минимальных темлературах обычно низка (0,2 —0,5 ч" ). При ведении процесса в режиме мягкого гидрокрекинга она выше и достигает до 1 ч . Для пов лшения конверсии сырья используют рециркуляцию фракций, выкипающих выше целевого продукта. [c.231]

Рнс. 2 . Зависимость качества гидрогенизата при использовании свежего катализатора и постоявной скорости подачи сырья от температуры (сырье - ДАО ря режим - объемная скорость подачи сырья 4,0 ч 1 [c.59]

Рис. 2 . Зависимость качества гидрогенизата при использовании свежего катализатора и постоянной скорости подачн сырья от температуры (сырье - ДАОз режим - объемная скорость подачи сырья 0,5 <г>

Рис. 2.11. Зависимость качества гидрогеииэатов прн гидрообессеривании деасфальтированных остатков яа широкопористом катализаторе БАШНИИНП от длительности опыта при постоянной температуре (продолжительность опытов 1200 ч температура 380°С давление 15 МПа объемная скорость подачи сырья 04 Ч 1 кратность подачи ВСГ 1000 л/л сырья)

Режим опытов температура 360-420°С, давление 15 МПа, объемная скорость подачи сырья 0,5-4,0 ч , кратность подачи ВСГ 1000 л/л сырья. Каждый опыт проводился на свежей загрузке катализатора. Данные по содержанию серы в продукте получены путем анализа усредненных проб гидрогамзатов от опытов длительностью 300 ч, т. е,- до установления значений активности катализатора на относительно стабильном уровне. Результаты анализов представлены в табл. 2.3. Гидро-генизаты, полученные в первые 50 ч опыта, отбрасьюапись, так как в этот период наблюдаются наибольшие изменения активности катализатора, типичные дпя всех параметров режима и для обоих видов сырья. [c.71]

Как уже отмечалось, эффективность уделения серы зависит от термоустойчивости сырья. Оценка термической устойчивости нефтяных остатков также может быть сделана на базе аналогичных экспериментов по изучению влияния объемной скорости подачи сырья и температуры,, как в описанном выше примере. Для получения данных по глубине деструкции наряду с определением серы следует определять выход дистиллятных фракций. Обычно в качестве исходных данных используют выход фракций, перегоняющихся в пределах н. к. - 350 °С. Для расчета кинетических параметров реакций термодеструкции может быть использовано также уравнение первого порядка [c.75]

Кажущаяся активность катализаторов гидрооблагораживання остатков, кроме отмеченньк выше факторов (температура, объемная скорость подачи сырья), зависит от парциального давления водорода и сероводорода в зоне реакции и от размера гранул катализатора. Для учета влияния каждого из указанных факторов в уравнения формальной кинетики включаются соответствующие эмпирические поправки. Например, предложена зависимость [38], учитывающая влияние парциального давления водорода, согласно которой скорость реакции удаления серы определяется по превращению трудноудаляемой серы [c.76]

Хорошо известно, что режим идеального вытеснения недостаточное условие для пол> чения достоверных данных. Весьма важно, чтобы реактор был изотермичен, так как отклонения от изотермичности могут привести к большему искажению данных по кинетике основных реакций, чем эффекты неоднородностей потока. Для обеспечения изотермичности слоя катализатора используют различные приемы. В частности, одним из эффективных приемов является помещение реактора с катализатором в псевдоожижений слой нагретого песка [30]. В бане с псевдоожиженным слоем теплоносителя устанавливается равномерный тепловой режим, соответственно и в реакторе или системе последовательно соединенных реакторов по всей высоте слоя обеспечивается изотермичность. Температура реактора зау меряется термопарой, прикрепленной к наружной стенке. Указанный способ подвода тепла имеет определенные трудности ввиду необходимости поддержания теплоносителя в псевдоожиженном состоянии длительное время. Однако он является наиболее рациональным, так как отпадает необходимость загрузки в реакторы инертной насадки для фиксации слоя катализатора в зоне равномерного температурного поля, как это делается обычно в реакторах с подводом тепла через стенку от электронагревательной спирали (см. рис. 3.15). В показанном на этом рисунке типе реактора изотермичность обеспечивается в ограниченной зоне ввиду больших теплопотерь через верхний и нижний фланцы. Реактор такого типа обычно используется при проведении экспериментов с большой глубиной превращения в длительных опытах. Недостатком такого типа реактора является ухудшение показателей по селективности катализатора из-за протекающих реакций термодеструк-цни в зоне инертной насадки над входной зоной катализатора. Этот реактор также может быть приспособлен для проведения опытов с малой степенью преврашения, т. е. при высоких значениях объемной скорости подачи сырья [35]. Суть такого приспособления заключается в том, что внутрь пустого реактора помещается [c.91]

С повышением температуры в слое катализатора наблнщается усиленное отложение углеродсодержащих соединений при незначительном изменении отложений ванадия и никеля (рис. 3.16). Возрастает соответственно в отложениях и отношение углерод ванадий. С повышением объемной скорости подачи сырья отношение углерода к металлам резко уменьшается при некотором увеличении содержания металлов (рис. 3.17). Эти данные приведены по анализам средней пробы всей загрузки катапизатора.Анализ проб по слоям (табл. 3.9, рис. 3.18) показывает, что на входе сырья в слой наблюл ается наибольшее содержание ванадия [c.119]

Пример графического изображения зависимостей Аррениуса представлен на рис. 3.43. Прямой 1 характеризуется работа свежего катализатора. При осуществлении процесса постоянная степень удаления серы обеспечивается постепенным повышением температуры. Кажущаяся константа скорости реакции постоянна и в конкретном случае равна. Температура в течение работы катализатора повышается по линии АВ до полной отработки катализатора. Прямая 2 характеризует процесс на отработанном катализаторе. Продолжив прямые 1 и 2 цо пересечения, находится точка, через которую может быть проведена прямая, описьгааю-щая процесс в любой степени отработки катализатора. Владея такими зависимостями, можно предопределить необходимые изменения в режиме (температура, объемная скорость подачи сырья), чтобы обеспечить заданную степень удаления серы, соответствующую кажущейся константе скорости реакции Аг,. Или наоборот, какие изменения в глубине удаления серы можно ожидать при внесении изменений в режиме процесса. [c.141]

Указанные особенности представленного метода обработки результатов эксперимента ограничивают возможности использования упрощенной модели для расчетной проверки показателей работы катализатора на различных режимах. Однако при напичии результатов экспериментальной проверки того или иного режима (температура, объемная скорость подачи сырья) в кратковременном опыте можно рассчитать константы дезактивации и интерполировать результаты вплоть до полной отработки катализатора. Тем самым можно получить данные по продолжительности срока службы катализатора и режиму подъема температуры для поддержания активности катализатора на уровне заданной степени удаления серы. [c.144]

Каталитический крекинг нефти. По данным А. В. Агафонова и других [3] при крекинге нефти в присутствии алюмосиликатных катализаторов высококипящие углеводороды, главным образом нафтеновые и ароматические с боковыми парафиновыми цепями, а также смолистые и сернистые сиединения, разлагаются с высокой Скоростью. Присутствие в крекируемой смеси низкомолекулярных углеводородов способствует десорбции продуктов разложения и оказывает благоприятное действие вследствие значительного понижения концентрации смолистых и полициклических соединений на поверхности катализатора [3]. Ниже приведен баланс (в % вес. на нефть) однократного крекинга сернистой смолистой нефти (плотность = 0,867, содержание серы 1,6% вес., коксуемость 5,8% вес., содержание фракций ло 350° 48,5% вес.) в присутствии природного катализатора с индексом активности И—14. Условия процесса температура в реакционной зоне 450 , объемная скорость подачи сырья 1,2—1,5 час. , весовая кратность циркуляции катализатора 5. [c.215]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология