Критерий текучести

Критерии-текучести Треска и Мизеса [c.260]

Рис. 11.12. Диаграммы Мора для двух различных комбинаций напряжений, отвечающих достижению предельного состояния в соответствии с критериями Треска (а) и Кулона (б). Пунктиром показаны линии, отвечающие критериям текучести Треска (а) и Кулона (б).

Критерий текучести Мизеса [c.258]

Критерии текучести Треска и Мизеса в главных напряжениях записываются сходным образом. Основной причиной этого является предположение об изотропии свойств материала, вследствие чего величины а , ж О3 должны быть взаимозаменяемы. Поэтому [c.260]

Для анализа сложнонапряженного состояния в случае плоского нагружения целесообразно использовать диаграмму (или круг) Мора. На рис. 11.12, а показано, что достижению состояния текучести могут соответствовать различные комбинации главных напряжений, в частности этому отвечают напряженные состояния, характеризуемые парами главных напряжений ст и или а. и и изображаемые в виде двух окружностей равного диаметра, касающихся поверхности, которая отвечает пределу текучести. При построении этого рисунка предполагалось, что выполняется критерий текучести Треска, критическая поверхность для которого при плосконапряженном состоянии вырождается в две прямые, параллельные оси абсцисс. [c.262]

Критерий текучести. Общие соображения [c.256]

Основной вопрос, который возникает при оценке условий до стижения предела текучести различных материалов, связан с установлением соотношения между значениями напряжений, отвечающих переходу в пластическое состояние при различных геометрических схемах нагружения образца, например при одноосном растяжении, простом сдвиге и т. д. Ответ на этот вопрос состоит в нахождении функции всех компонент тензора напряжений, которая связала бы критические значения напряжения для различных схем испытаний материала, т. е. для различных комбинаций напряжений. Эта функция называется критерием текучести и в наиболее общей форме может быть представлена как [c.256]

Из сказанного вытекает, что критерий текучести должен формулироваться в виде функции вида [c.256]

Для металлов известно, что в первом приближении критерий текучести не зависит от гидростатической компоненты напряжений. Это положение для полимеров неприемлемо, однако предварительное обсуждение рассматриваемой проблемы может быть проведено с учетом упрощений, вносимых этим предположением. [c.257]

Уравнение (1.2) соответствует поведению материала, отвечающему двум общим критериям текучести (по Мизесу или Треска) для изотропных материалов. Такие критерии, однако, неприменимы для рассматриваемого случая, поскольку полимеры становятся существенно анизотропными при продольной деформации. Тем не менее при рассмотрении экструзионного процесса преимущественно как продольной деформации Хилл [27] определил критерий (являющийся обобщением критерия Мизеса для анизотропных тел), который приводит к тому же самому условию текучести, что и уравнение (1.2). [c.32]

Если принять отсутствие зависимости критерия текучести от гидростатического давления, то определяющее значение будет иметь девиатор тензора напряжений а ц, который лолучается после вычитания гидростатического давления из полного тензора напряжений. Компоненты девиатора выражаются как [c.257]

Отсюда следует выражение для критерия текучести, записанное через главные компоненты тензора напряжений [c.258]

Критерий текучести Кулона [c.259]

Критерий текучести Представим критерий Кулона в форме [c.261]

Для этого критерия текучести в случае плосконапряженного состояния критическая поверхность вырождается в две прямые, пересекающие ось абсцисс под углом фо. [c.263]

Критерий текучести анизотропных материалов [c.263]

Этот закон широко используется в теории пластичности применительно к металлам, но для полимеров он имеет лишь ограниченное значение. Более полезным для полимерных материалов оказался модифицированный критерий Мизеса, предложенный Хиллом [10]. Критерий текучести, введенный Хиллом, относится [c.263]

Детальное исследование пластических деформаций ориентированных полимеров оказалось особенно плодотворным благодаря двум обстоятельствам. Во-первых, хотя критерий текучести для таких материалов более сложен, чем для изотропных сред, он позволяет установить корреляцию между наблюдаемыми механическими свойствами и особенностями молекулярного строения полимера. Во-вторых, при рассмотрении молекулярных превращений, происходящих в связи с развитием пластической деформации, оказывается возможным применить технику рентгеновской дифракции, поскольку исходный материал обладает высокоупорядоченной структурой. Даже такие методы макроскопических наблюдений, как измерение двойного лучепреломления, оказываются гораздо более надежными для оценки структурных превращений, когда исследуются ориентированные материалы, а не изотропные. [c.279]

Авторы полагают, что их данные согласуются с выводами, вытекающими из применения критерия текучести Кулона. [c.281]

Простой способ учета этого эффекта при формулировке критерия текучести состоит [31, 32] во введении дополнительного слагаемого, зависящего от величины a , которая представляет собой разность между значениями пределов текучести, измеренных при растяжении и сжатии в направлении оси первичной ориентации, т. е. вдоль оси х в формуле (11.7). В более строгом рассмотрении оказывается необходимым также ввести аналогичные дополнительные члены, отвечающие осям г/ и z. [c.288]

Наконец, следует заметить, что введение эффекта Баушингера в выражение для критерия текучести приводит к дальнейшей модификации уравнений Леви — Мизеса, которые предсказывают направление распространения деформационных полос в опытах на растяжение. Наиболее просто соответствующие изменения достигаются при замене формулы = сг соз 0 на = о соз 0 — [c.289]

Исходя из сказанного, следует выразить сомнения в возможности применения критерия текучести Мизеса для описания условий перехода в пластическое состояние анизотропных полимеров, поскольку согласно этому критерию критические значения напряжений не зависят от гидростатического давления. По-видимому, поверхность, характеризующая критические условия, должна быть замкнутой в пространстве напряжений. Однако вполне вероятно, что небольшая часть этой поверхности может быть описана с помощью модифицированного уравнения Мизеса, содержащего большое число свободных параметров. [c.291]

Правила раздела 2 в большей степени ограничивают выбор материалов и методы расчета, но предусматривают более высокие допускаемые напряжения, чем в разделе 1. Раздел 2 содержит расчет конструкции в области ползучести, а допускаемые напряжения даются равными /3 предела прочности при растяжении или /3 предела текучести. Эквивалентное напряжение (интенсивность напряжения) табулируется на основе критерия текучести Треска. Рассматриваются те же материалы, что и в разделе 1, но дополнительно введены требования к закаленным и отпущен- [c.9]

Даже без учета пятой точки из-за некоторой неопределенности ее происхождения, все же очевидно, что экспериментальные результаты не согласуются с предсказаниями, следуюш ими из критериев текучести Треска или Мизеса. При этом наблюдается существенная асимметрия формы кривой в областях растяжения и сжатия, и эта асимметрия подтверждается даппылш, полученными при сдвцге и сложнонапряжепном состоянии. Уитни и Эндрюс высказали предположение, что условия] достижения [c.275]

При расчете использован следующий критерий текучести [c.32]

Кулона. В этом случае напряжение при пластическом течении представляется зависимым от нормального напряжения в главных плоскостях скольжения. Деформации высокоориентированных ЛПЭ и ПОМ протекают, вероятно, преимущественно путем локализованного скольжения по плоскостям, в которых располагается ось цепей. Поскольку с-оси довольно хорошо ориентированы в направлении экструзии, напряжение, которое в существенной мере определяет поведение при пластическом течении, является нормальным к направлению экструзии, Оу. Для учета этого следует принять, что напряжение при течении возрастает на величину (1 + Оу), где р — коэффициент нормального напряжения. Это приводит к изменению вида критерия текучести [c.36]

Формование стандартной детали. Широкое распространение за рубежом нашел метод определения технологических свойств термореактивных пресс-материалов по времени замыкания пресс-формы при прессовании стаканчика определенных размеров (рис. 2.6). Эта характеристика, по существу, показывает скорость растекания пресс-материала при формовании изделия и может служить косвенной характеристикой вязкости материала, но не может являться критерием текучести пресс-материала, поскольку стаканчики во всех случаях получаются полностью оформленными. [c.79]

Следует заметить, что кристаллические полимеры не имеют определенной температуры плавления полимер плавится в относительно небольшом интервале температур, что объясняется, в частности, наличием дефектов в кристаллических решетках. Некристаллические полимеры переходят в вязкотекучее состояние в несколько более широком интервале температур, поэтому понятие температуры текучести для этих полимеров условно. Эта температура зависит как от молекулярновесового распределения полимера, так и от условий определения деформации (от напряжения сдвига и от принятой за критерий текучести величины деформации). Тем не менее условной температурой широко пользуются интервал ее колебаний не очень велик благодаря резкому нарастанию необратимой деформации с повышением температуры. [c.20]

Очевидно, что единственным объективным доказательством приемлемости того или иного варианта аппроксимации поверхности текучести Мора - Кулона, как и всех других гипотетических критериев прочности и пластичности твердых деформируемых тел, для практического применения является лучшая его согласованность с результатами соответствующих всесторонних экспериментов. Но, так как экспериментальная верификация критериев - это тема отдельной длительной и объемной работы, то в данной ситуации можно предложить следующий, наиболее оправданный, подход к выбору и математической формализации соответствующего критерия текучести грунтов. Следует сразу отметить, что предлагаемый ниже критерий предназначен, прежде всего, для анализа НДС подземных трубопроводов, но возможности его практического применения, естественно, не ограничиваются только этим приложением. [c.644]

Классические теории прочности хрупких тел. Хрупкими будем называть материалы, поведение которых линейно упруго ВПЛОТЬ ДО разрушения. Традиционно для таких материалов в качестве критериев статической прочности используют критерии, определяющие начальную стадию появления пластических деформации (критерии текучести) эти критерии имеют вид соотношения между компонентами тензора наиряжений [c.88]

Кажущееся число аргументов в выражении для критерия текучести, таким образом, уменьшилось на три из-за исключения касательных компонент тенаора напряжения, но это произошло за счет обязательного отнесения напряжений к главным осям (что требует независимого определения трех направлений этих осей в пространстве). [c.257]

Миаес предложил [7] критерий текучести, не включающий /3, а определяемый только величиной /2, т. е. согласно Мизесу условия достижения предела текучести определяются некоторым критическим значением величины 1 [c.258]

В обзоре Торкилдсена [22] приводятся некоторые результаты экспериментов, выполненных при исследовании поведения тонкостенных труб из полиметилметакрилата в условиях растяжения и гидростатического давления. Эти результаты говорят о применимости критерия текучести Мизеса. Из обсуждения экспериментальных данных следует, что за предел текучести принимались напряжения, отвечающие деформации 0,2%, которая представляла инженерный интерес, но остается не вполне ясным, отвечает ли это определение действительному значению предела текучести во всех проведенных экспериментах. [c.276]

Полученные экспериментальные данные, однако, могут быть согласованы с критерием текучести Хилла, предлагавшимся для анизотропных материалов, как это показано на рис. 11.25. [c.282]

Усилие, действующее на индентор и необходимое для возникновения пластической деформации, равно, как можно показать, (2 + л) К, где К — предел текучести при сдвиге. Он составляет 2,Ъ7ау или 2,82а , (где — предел текучести при растяжении), согласно критерию текучести Треска или Мизеса соответственно. Это показывает, что при нанесении достаточно глубокого и острого надреза в неограниченном твердом теле, выполнение условий перехода в пластическое состояние приводит к росту напряжения до величины, приТкерно равной За . Этот факт является основанием следующей классификации хрупкопластических свойств, впервые предложенной Орованом [1]. [c.314]

Условие текучести в виде (3.36) было известно, как частный случай универсальной гипотезы В. Бужинского [292], и до появления работы [150]. Авторы [150] только предложили использовать условие (3.36) в качестве критерия текучести при анализе сложного упруго-пластического НДС грунтов. [c.297]

Следует заметить, что сами авторы уравнения (3.36) не рассматривали свой критерий как аппроксимацию критерия (3.33). Однако, представленные в работе [150] соотношения связи между параметрами а, к ж ср, с соответствуют варианту вписанного в пирамиду конуса. Причем, вывод этих соотношений дан в [150] для случая плоского деформированного состояния. В связи с данным обстоятельством (или по другим причинам) и в российской, и в зарубежной научно-технической литературе, а также в теоретических руководствах коммерческих МКЭ-программ (см., например [130, 133]), нередко встречаются неточности и ошибки при описании моделей упруго-пластических сред с критерием текучести Друккера - Прагера. [c.298]

В то же время, многие исследователи [48, 133, 146] указывают на то, что поведение реальных грунтов при пластических деформациях не подчиняется ассоциированному закону течения. Это означает, что вектор приращения пластических деформаций в пространстве главных напряжений не направлен по нормали к поверхности текучести. Угол отклонения вектора приращения пластической деформации от девиаторной плоскости называется углол1 дилатансии и является независимой характеристикой механических свойств материала, в частности грунта. Например, при использовании критерия текучести в форме (3.36) ассоциированный закон течения вьшолняется только [c.316]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология