Форкамера

Основными элементами экспериментальной установки являются газотурбинный двигатель 1, состоящий из одноступенчатого центробежного компрессора а с односторонним входом, кольцевой камеры сгорания б, состоящей из четырех форкамер, одноступенчатой турбины в и реактивного сопла г. Входное устройство 2 представляет собой патрубок переменного сечения, спрофилированный по кривой лемнискаты с диаметром узкого сечения /)в=160 мм. Во входном устройстве смонтирован пьезометр 3, предназначенный для замера расхода воздуха, проходящего через проточную часть ГТД. Реактивное сопло г изготовлено из листовой жаропрочной стали диаметр выходного отверстия сопла Ос= 106 мм площадь / 0 = 848-10 м . [c.240]

Основными элементами камеры сгорания ГТД являются кольцевая часть 2 (рис. 108) и четыре форкамеры I. Так как установка УНТ-1 предназначена для оценки нагарных свойств различных топлив, то для удобства визуального наблюдения за состоянием отложений и определения их массы одна форкамера 3 выполнена съемной. Такая конструкция камеры сгорания позволяет производить демонтаж съемной форкамеры после проведения испытания, ее фотографирование и повторное взвешивание. [c.242]

При обработке опытных данных испарительного охлаждения рабочего тела в ГТД принимается независимость теплоты сгорания топлива Т-1 или Б-70 от температуры реакции окисления углеводородов. Поправка АСр в ккал/кг-°С равна величине отношения теплоемкости 1 кг топлива Т-1 или Б-70 (Срв) к теоретически необходимому количеству воздуха о в зоне горения форкамеры [c.247]

Для режима работы ГТД с подачей в форкамеру этилового спирта Lo=8,9 кг/кг [c.248]

Пробные опыты были проведены при подаче воды. Двигатель работал устойчиво. Через несколько часов работы двигатель был разобран, тщательно осмотрены рабочее колесо компрессора, форкамеры и газовая турбина. Осмотром установлено, что никаких изменений в поверхности лопаток компрессора и газовой турбины не [c.262]

Частота вращения ротора уменьшается менее значительно при подаче водного аммиака, чем при подаче воды, а смесь этилового спирта с водой при впр >0,015 кг/кг сухого воздуха приводит к увеличению частоты вращения. Заметно отличается влияние впрыска этилового спирта на массовый расход воздуха. При работе ГТД с подачей этилового спирта и неизменном количестве основного топлива, подаваемого в форкамеры, частота вращения ротора увеличивалась до 41 ООО об/мин, что и привело к более заметному повышению массового расхода воздуха. [c.265]

Так как теплопроводность нагара в десятки раз меньше теплопроводности конструкционных сплавов, из которых изготовлены форкамеры, поэтому по мере увеличения толщины слоя нагара количество передаваемого тепла с огневой стороны стенки к поверхности, обдуваемой вторичным воздухом, уменьшается, вследствие чего температура стенки под слоем нагара понижается. Чем больше толщина нагара, тем выше температура стенки под слоем нагара. В камере сгорания имеются участки, на которых не наблюдается образование нагара или он откладывается в незначительных количествах, поэтому [c.272]

При проведении испытаний в три форкамеры ГТД подавали бензин Б-70, съемная форкамера работала на топливе Т-1пп (повышенной плотности). Топливо Т-1пп применяли на всех режимах при работе ГТД с впрыскиванием ОЖ. [c.273]

После остывания двигателя начинается второй этап. При этом ГТД снова запускается и одновременно включается впрыскивание во входное устройство компрессора соответствующей ОЖ. Продолжительность работы ГТД с подачей ОЖ т=5-4-Ю мин. После повторного остывания экспериментальную форкамеру демонтировали и подвергали повторному взвешиванию форкамеру и участок. [c.273]

Рис. 116. Диаграмма температуры стенки контрольного участка форкамеры при работе ГТД без испарительного и с испарительным охлаждением впрыскиванием воды

В качестве исходной величины принимали перепад температуры при работе ГТД между 5-й и 10-й мин. На рис. 116 кривая 2 характеризует снижение температуры стенки контрольного участка форкамеры за указанный промежуток времени при работе двигателя без испарительного охлаждения Aiэ= 180—163= 17°С, тогда соотношение (X. 59) примет вид [c.275]

Температура стенки контрольного участка форкамеры при впр=0,0287 кг/кг воздуха (кривая 7 на рис. 116) не превышает температуры воздуха в начале входного устройства двигателя. При работе ГТД дважды производилось контрольное выключение подачи воды. Прп первом выключении (точка а на кривой 7 рис. 116) температура стенки за 12 с повысилась с 88 до 185°С и оказалась выше на 17,5°С температуры стенки под слоем нагара при работе ГТД без испарительного охлаждения (кривая 2). При включении впрыска воды температура стенки снизилась до 25°С. [c.277]

При осмотре форкамеры, снятой с двигателя после работы с испарительным охлаждением, установлена чешуйчатая структура нагара на отдельных поверхностях форкамеры и контрольном участие съемной вставки нагара вообще не было, а имевшиеся слои нагара легко удалялись. [c.277]

Слой нагара, накопившегося в форкамере за время работы без испарительного охлаждения, имел наибольшую плотность и прочность. Нагар, образовавшийся при работе с впрыском воды, имел меньшую плотность и был рыхлым. [c.277]

Рис. 117. Диаграмма температуры стенки контрольного участка форкамеры при работе ГТД без испарительного и с испарительным охлаждением впрыскиванием смеси этилового спирта (40%) и воды (60 /о)

Характер тепловых диаграмм прн охлаждении ГТД смесью спирта с водой отличается от диаграмм, снятых при испарительном охлаждении впрыскиванием воды. При одинаковом относительном расходе смеси спирта с водой и воды тепловое состояние контрольного участка форкамеры при подаче смеси выше по сравнению с тепловым состоянием при подаче воды. Этого и следовало ожидать, так как теплота испарения воды примерно в 2,5 раза выше теплоты испарения смеси этилового спирта с водой. [c.280]

Процесс удаления нагара при подаче смеси спирта с водой происходит более стабильно. При больших относительных расходах смеси (кривая 7 на рис. 117 снята при впр=0,0276 кг/кг сухого воздуха) наблюдается пульсирующий характер изменения температуры в сторону ее повышения. Такой характер изменения температуры стенки под слоем нагара объясняется тем, что часть спирта, входящего в состав первичного воздуха поступающего в зону горения, способствует выгоранию ранее отложившегося нагара. Это предположение было подтверждено специальными экспериментами. В экспериментальную форкамеру вместо топлива Т-1пп вспрыскивали такое же количество этилового спирта (кривая 8 на рис. 117). При впрыскивании этилового спирта в форкамеру А ст=107°С, а при работе на топливе Т-1пп А/ст=142°С. [c.280]

На рис. 118 кривые 1, 3, 5, 7 характеризуют изменение температуры стенки форкамеры под слоем нагара при работе ГТД без испарительного охлаждения. [c.280]

Кривая характеризует изменение температуры стенки форкамеры при впрыскивании в камеру вместо топлива Т-1пп этилового спирта. [c.282]

Повторным взвешиванием форкамеры п ее вставки с контрольным участком установлено уменьшение массы этих деталей на 51 мг по сравнению с массой, полученной перед проведением эксперимента. Масса деталей уменьшилась за счет выгорания нагара при впрыскивании этилового спирта. Кривые 6, 4, 2 характеризуют изменение температуры стенки форкамеры при относительном расходе этилового спирта на испарительное охлаждение соответственно при впр=0,0027 0,0054 и 0,0075 кг/кг сухого воздуха. [c.282]

На рис. 119 показана зависимость изменения температуры стенки форкамеры под слоем нагара при подаче во входное устройство ГТД водного аммиака. Кривые /, 3, 5, 7 характеризуют изменение температуры стенки при работе ГТД без подачи охлаждающей жидкости кривые 2, 4, 6, 8 — изменение температуры стенки при относительном расходе водного аммиака соответственно при вщ)=0,005, 0,015, 0,0175 и 0,0077 кг/кг сухого воздуха. [c.282]

Рис. 120. Диаграмма температуры стенки контрольного участка форкамеры при работе ГТД без подачи ОЖ и с подачей во входное устройство компрессора углекислого газа

Для горизонтальных электрофильтров можно отметить следующие основные типы подвода потока непосредственно к форкамере аппарата 1) осевой через горизонтальный диффузор 2) через наклонный диффузорный участок 3) снизу через вертикальную шахту 4) вертикально сверху. Условия подвода потока к этим участкам, непосредственно примыкающим к электрофильтрам, в действительности получаются совершенно различными. [c.219]

В первых трех вариантах устанавливались полные решетки (на все сечения) частично в диффузоре (с небольшим зазором у нижней стенки) и в форкамере электрофильтра (рис. 9.3, а, б). В четвертом варианте (рис. 9.3, в) одна решетка (перфорированный экран), расположенная в диффузоре, была неполной и помещалась в центральной части [c.225]

Тоже, в форкамере перфорированная решетка (/ = 0,45), продленная в бункер [c.229]

В этом случае свечу устанавливают в небольшой форкамере, снабженной дополнительным клапаном, через который камеру продувают сильно обогащенной смесью состава Ог- В основную камеру подается обедненная смесь состава аь которая воспламеняется факелами пламенных газов, обогащенных активными продуктами неполного сгорания, выбрасываемыми из сопловых отверстий форкамеры. Это позволяет эффективно использовать на 1 астичных нагрузках рабочие смеси, обедненные до а>1,5, что приводит к резкому снижению содержания СО и углеводородов в отработавших газах. [c.155]

В вихревые форкамеры установлены центробежные форсунки д для впрыска топлива. Процесс смесеобразования и сгорания рабочей смеси происходит в форка-мере. В зоне горения коэффициент избытка воздуха на расчетном режиме а 1,8. Часть вторичного воздуха подводится через перфорированные стенки форкамер. В зоне смешения общий коэффициент избытка воздуха за счет вторичного воздуха увеличивается до а=3- -4, [c.240]

Для получения сравнительных данных интенсивности нагарообразования и тепловой напряженности деталей камеры сгорания ГТД при внешнеадиабатических режимах эксплуатации ГТД и режимах с испарительным охлаждением подачей различных охлаждающих жидкостей во входное устройство компрессора использовали установку УНТ-1. Достоинство этой малоразмерной установки ГТД по сравнению с полноразмерными двигателями состоит в том, что можно получить массу отложений нагара после проводки опыта путем взвешивания съемной форкамеры 3 (см. рис. 108) и ее контрольного участка, на котором происходит наиболее интенсивное нагаро-отложение. Кроме того, наличие двух термопар, припаян- [c.271]

Испытания проводили в два этапа. Первый этап состоял в работе двигателя в течение 5 мин без иодачи ОЖ во входное устройство компрессора. При этом происходило накопление нагара в предварительно взвешенной съемной форкамере и на контрольном участке, который также взвешивался. Если бы в форкамере не накапливался нагар, то температура контрольного участка и всей поверхности камеры оставалась бы постоянной, отмеченной линиями 1 (рис. 116) с помощью электронного потенцкометра ПСР-1, при этом температура стенки форкамеры составляла 290—328°С. Но так как при сгорании топлива Т-1пп на огневой стенке форкамеры формируется слой нагара, то температура противоположной стороны стенки начинает падать до 183°С через 5 мин работы ГДТ . Затем двигатель выключается. [c.273]

При рассмотрении характера кривых изменения температуры стенки контрольного участка форкамеры при работе двигателя с испарительным охлаждением впрыскиванием во входное устройство компрессора ОЖ нетрудно заметить изменение динамики отложения нагара. Так, при впрыске воды (кривые 3, 4, 5 на рис. 116) наблюдается заметное снижение температуры стенки форкамеры, обдуваемой вторичным воздухом, содержащим водяные пары. При впр= 0,088 кг/кг воздуха (кривая 3, рис. 116) происходит накопление нагара на огневой стороне контрольного участка до 8-й мин. После 8-й мин до остановки двигателя температура стенки повышается от 133 до 158°С, т. е. температурный перепад приобретает отрицательное значение (А в11р=133—158=—25°С), что свидетельствует об удалении части ранее накопившегося нагара. Результаты взвешивания форкамеры подтвердили эти выводы. [c.276]

Ма рис. 117 представлены совмещенные тепловые дй-аграммы, снятые с ГТД при его работе без испарительного и с испарительным охлаждением рабочего тела. Кривые 1, 3 характеризуют температуру стенки форкамеры под слоем нагара при работе ГТД без испарительного охлаждения кривые 2, 4, 5, 6 я 7—-температуру стенки форкамеры под слоем нагара при относительном расходе смеси, состоящей из 40% этилового спирта и 60% воды, на испарительное охлаждение соответственно при впр=0,0113, 0,0123, 0,0140, 0,0198 и 0,0276 кг/кг сухого воздуха кривая 8 — температуру стенки форкамеры при подаче в экспериментальную камеру этилового спирта вместо топлива Т-1 (за 5 мин было подано 150 г этилового спирта). [c.280]

Кривая а (см. рис. 120) характеризует температуру стенки контрольного участка под слоем нагара при работе ГТД без испарительного охлаждения. За период с 5-й по 10-ю мин At=22° . Перевод двигателя для работы на том же топливе Т-1пп, но с подачей СО2 в поток воздуха не отразился на тепловой напряженности двигателя, но масса нагара в форкамере несколько уменьшилась и нагарное число находилось в пределах 98,0— 90,6. Углекислый газ как инертная среда незначительно влияет на режим горения, поэтому с увеличением массового расхода СО2 перепад температур на стенке снижается с At=22° до At(y 0°С при максимальном расходе СО2 (в этом случае СО2 подавали не через форсунки, а через трубопровод диаметром 3 мм при р= =35 кгс/см ). Теплоизоляционное число нагара находилось в пределах 86,5—45,4, а удельная теплоизоляционность изменялась от 0,880 до 0,503. [c.283]

Принцип форкамерно-факельного зажигания заключается в том, что воспламенение рабочей смеси в цилиндре осуществляется не искрой свечи, а факелом пламени, образующимся при сгорании небольшого количестаа обогащенной смеси в особой форкамере, соединенной с основной камерой сгорания несколькими каналами. Объем форкамеры составляет всего лишь 2 —3% от объема основной камеры сгорания. В форкамере расположены свеча зажигания и небольшой дополнительный впускной клапан, открывающийся одновременно с основным впускным клапаном общим приводом (рис. 15). Через дополнительную впускную систему в форкамеру подается обогащенная смесь, обеспечивающая наиболее благоприятные условия воспламенения и развития начального очага горения. После воспламенения смеси в форкамере быстро возрастает давление, и продолжающие догорать газы выбрасываются через отверстия в основную камеру, где после очень небольшого периода задержки юбедненная смесь воспламеняется практически одновременно в целом ряде точек на периферии факела. Такое энергичное воспламенение смеси, дополнительно турбулизированной факелом, приводит к тому, что в цилиндре оказываются способными гореть с достаточно высокими скоростями сильно обедненные смеси с коэффициентом избытка воздуха а = 1,7—1,8 [181. [c.59]

Нагреватель (рис. 8.1) имеет форкамеру 12, топку 9, две газораспределительные решетки 3, 7, раоположемные по высоте одна ад другой. В топочной камере имеется радиантно-конвекционная зона И для нагрева теплоносителя. [c.165]

Во всех вариантах к первой решетке в форкамере подвешивали газоотражатель I, погруженный глубоко в бункер (см. рис, 9.3, г). [c.226]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология