Высокохромистые стали

Пиролиз проводится при 700—780° в регенеративных печах в присутствии водяного пара. В трубчатых печах первостепенной проблемой является отложение кокса. Трубы выполняются из высокохромистой стали. Пиролиз ведут в присутствии большого количества водяного пара, чтобы уменьшить коксообразование. [c.88]

ПОЙ К межкристаллитной коррозии. Такую же закономерность наблюдал И. А, Левин применительно к высокохромистой стали [c.166]

Сг и 0,45% С). Из кривой, приведенной на рис. 131, видно, что с увеличением диаметра зерна скорость межкристаллитной коррозии высокохромистой стали также возрастает. Минимальная опасная температура в отношении межкристаллитной кор])о-зии для ферритных сталей с 22 V,, Сг 900" С, с 25% Сг 1000 С, а с 27% Сг 1100°С. [c.166]

Чугун Х28 при содержании углерода до 1 % после отжига может подвергаться холодной обработке резанием для чугуна Х34, с более высоким содержанием углерода, такая обработка связана с определенными трудностями. Небольшие добавки кремния (1—улучшают механическую обрабатываемость высокохромистых сталей. [c.244]

Необходимо отметить, что введение в высокохромистую сталь небольшого количества титана (до 0,8%) уменьшает склонность к росту зерна, повышает антикоррозионные свойства стали п несколько повышает пластичность. [c.61]

При значительном содержании о-фазы в двухфазных швах (25—35% а-фазы) нагрев при температуре 375—500° С вызывает такую же хрупкость, как и в высокохромистых сталях (475-градусную хрупкость). [c.365]

Для сталей после низкого отпуска при температурах 125— 150° С коэффициент относительной износостойкости в основном имеет значение того же порядка, что и для закаленных сталей. Исключение составляют стали с высоким содержанием хрома (9,62— 17,12%), у которых потери массы образцов при абразивном изнашивании составили 19—33%. Следовательно, низкий отпуск закаленных высокохромистых сталей с титаном является эффективным методом повышения сопротивления изнашиванию. Зависимость износостойкости от твердости также не наблюдали. [c.108]

Влияние никеля на пассивационные характеристики сплавов также хорошо согласуется с индивидуальными характеристиками этого металла. Согласно имеющимся данным, потенциал пассивации высокохромистой стали (25% [c.19]

Обычно применяют низколегированные стали для дисков и высокохромистые стали — для лопаток турбины. Для лопаточного аппарата нет четкой временной зависимости выхода из строя. Повреждения лопаточного аппарата наблюдаются на всех типах машин, независимо от температуры в зоне фазового перехода. [c.185]

В последнее время разработаны и проходят промышленное опробование высокохромистые стали с присадкой молибдена и вольфрама, обеспечивающие высокую жаропрочность. [c.39]

Высокохромистые стали можно с успехом применять для изготовления сварной химической аппаратуры, работающей при статических нагрузках в уксусной, фосфорной и азотной кислотах, щелочах и многих других агрессивных средах. [c.77]

Влияние золовых отложений на коррозию различных котельных сталей различно. Известно, например, что стали, содержащие хром, являются чувствительными к хлоридам щелочных металлов. Поэтому окисление высокохромистых сталей под влиянием содержащих хлор золовых отложений протекает ближе к кинетическому режиму окисления,, чем окисление сталей с умеренным содержанием хрома. По общему количеству хрома в стали можно оценить его действие на ускорение процесса высокотемпературного окисления. Количественную оценку коррозионной стойкости стали можно проводить только на основе соответствующих экспериментов. Следовательно, выбор металла для высокотемпературных поверхностей нагрева, исходя из его коррозионной стойкости, должен быть связан с коррозионной активностью в отно- [c.11]

Обозначения высокохромистых сталей по стандартам различных стран представлены в табл. 111,25. [c.330]

Высокохромистые стали ферритного класса [c.18]

Легирование стали N тормозит рост зерна при высоких температурах, однако без существенного увеличения ударной вязкости. N принято вводить в сталь в количестве 1/75-1/100 от содержания Сг, так как в этом случае зерно измельчается в литом состоянии за счет модифицирующего действия нитридов хрома. Ограничение роста зерна при высоких температурах в деформированной стали связано с образованием аустенита по границам зерен феррита. Для этого в сталь вводят 1-2 % №. N в системе Ре-Сг, подобно С, смещает границу у - фазы в сторону более высокого содержания Сг. Как К, так и С имеют малые атомные радиусы и образуют твердые растворы внедрения. Их растворимость в феррите ниже, чем в аустените, вследствие чего в высокохромистых сталях присутствуют, как правило, карбиды и нитриды Сг. Легирование стали Х28, содержащей К, 1,5 % N1 повышает ее прочность и особенно ударную вязкость, значения которой тем больше, чем значительнее суммарное содержание N и N1. Однако высокая ударная вязкость сохраняется только при условии проведения предварительной закалки стали с относительно невысоких температур. В случае высокотемпературных закалки и отпуска (при 700 - 800 °С) ударная вязкость резко снижается. [c.19]

При нагреве высокохромистых сталей до 450-520 °С проявляется один из их основных недостатков - склонность к охрупчиванию. Это явление в научно-технической литературе носит название 475 °-ной хрупкости. Она проявляется [c.20]

Змеевики собираются из бесшовных печных труб и печных двойников или ретурбентов. В трубчатых печах новых конструкций ретурбенты не используются. Печные трубы изготавливаются, как правило, из легированных хромом, никелем и молибденом сталей. Углеродистая сталь применяется при относительно невысоких температурах (до 300 °С) и давлениях. Присутствие хрома предотвращает коррозию, вызываемую сероводородом, свободной серой и другими сернистыми соединениями. Молибден увеличивает стойкость против ползучести и текучести металла при высоких температурах. Добавка никеля способствует упрочнению высокохромистых сталей, повышает сопротивление ползучести. [c.233]

Печи горизонтальные, с огнеупорной изоляцией реакторов, изготовляемых из высокохромистой стали и заполняемых катализатором и теплоносителем. Установка состоит из ряда нечеп, каждая из которых находится в работе 8—10 мин., а затем переключается на регенерацию. Температурные условия здесь более жесткие, чем в установках, работающих по способу Филлипса или Стандард Ойл. В про-. цессе работы важно, чтобы катализатор не загрязнялся железом, потому, что загрязнения сильно повышают количество коксовых отложений и способствуют образованию низкомолекулярных газов. [c.87]

Особенностью высокохромистых сталей ферритного класса является их скло1шость к дополнительному резкому охрупчиванию под воздействием сварочного нагрева. Ударная вязкость и пластичность мсталла в зоне термического влияния сварных соединений приближаются к нулю. Высокую хрупкость сварных соединений связывали с образованием в околошовном металле пересыщенного С и N твердого раствора, так как при нагреве выше 1150 °С происходит диссоциация карбонитридов хрома. [c.244]

Хром, алюминий и кремний (см. рис. 98) сильно замедляют окисление железа из-за образования высокозащитных окисных пленок. Эти элементы широко применяют для легирования стали в целях повышения ее жаростойкости. Хром, введенный в сталь в количествах до 30%, значительно повышает жаростойкость, но высокохромистые стали являются ферритными и трудно поддаются термообработке в отличие от мартенситных и полуферритных низкохромистых сталей. Алюминий и кремний, которые вводят в сталь в количестве соот- [c.137]

При выплавке высокохромистых сталей типа Х18Н10Т на рабочей поверхности огнеупорной футеровки образуется своесбразный гарнисаж с повышенным содержанием AlA TiO., (до 33%), оксидов железа (до 57%) и оксидов хрома (до 33%), что ведет к увеличению срока службы футеровки. [c.89]

Высокохромистые чугуны приобретают коррозионную стойкость только при ус,яовии содержания хрома в твердом растворе (не считая хрома, связанного с углеродом чугуна) в количестве, достаточном для достижения устойчивости согласно правилу п/8, т. е. не менее 11,7% масс. Так как наибольшее распространение получили чугуны с 28—35% Сг и 1,0—2,2% С, значительная часть углерода чугунов связывается в карбиды, преимущественно типа СгуСз, на образование которых расходуется 10— 22% Сг (1% С связывает около 10% Сг). Таким образом происходит сильное обеднение твердого раствора хромом, и в большинстве случаев содержание свободного хрома в высокохромистых чугунах не выходит за пределы первого порога устойчивости. Этим объясняется сравнительно невысокая коррозионная стойкость этих чугунов по сравнению с высокохромистыми сталями. При увеличении содержания хрома свыше 35— 36% твердость высокохромистых сплавов значительно повышается, что ухудшает их обрабатываемость. Кроме того, при содержании хрома свыше 40% эти чугуны становятся хрупкими вследствие выделения прн медленном охлаждении 6-фазы (интерметаллического соединения РеСг). [c.243]

Щелочные расплавы. Для удаления прочных загрязнений (оксидов металлов, нагара, графитовой смазки, пригаров и др.) используют расплавы солей и щелочей. Очищаемые детали погружают в химически активные расплавы, нафетые до 200-450° С. Обработкой в расплавах от оксидов очищают поверхности никеля, титана, высокохромистых сталей. Для очистки деталей из черных металлов используют, например, при температуре 400 - 420 °С расплавы следующего состава 65 - 70% гидроксида нафия, 30 - 25% нчтрата натрия и 5% хлорида натрия. Расплав служит для удаления накипи, отложений ржавчины и нагара. Отложения нагара в расплаве полностью окисляются, а накипь в результате объемных и структурных изменений компонентов разрушается. Одновременно удаляются продукты коррозии и окалина, детали подвергаются пассивирующей обработке. Очистка поверхности в щелочном расплаве непродолжительна (2-5 мин), но энергоемка (4 - 5 10 кДж/м ). [c.34]

Для продольных сварных швов цилиндрических обечаек и выпуклых днищ ф принимается для углеродистой, низколегированной марганцовистой и хромомолибденовой сталей, а также аустеннтной Ф === 1,0 для хромомолибденованадиевой и высокохромистой сталей Ф == 0,8. [c.122]

Сплавы, обладающие более устойчивой пассивностью, особенно в присутствии ионов хлора, например нержавеющие стали, легированные никелем и молибденом (Х18Н12МЗТ), а также высокохромистая сталь марки Х28 и особенно титан и хром, имеют более высокую стойкость против щелевой коррозии, чем нержавеющие стали марок Х17, Х18Н9. [c.14]

Высокохромистая сталь обладает хорошей кислотостойкостью и высокой ока-линостойкостью (при содержании 17— [c.61]

Наиболее распространенным и рекомендуемым режимом термической обработки высокохромистой стали является отжиг при 760—780° С с последующим охлаждением на воздухе или вместе с печью. В результате такой термообработки сталь приобретает наиболее равно-несную структуру в виде ферритокарбидиой смеси, характеризующейся благоприятным сочетанием прочности и коррозионной стойкости. Иногда применяется также нагрев и выдержка стали при 850—900° С в течение нескольких часов с последующим быстрым охлаждением. Ири этом наблюдается растворение карбидов и несколько повышается пластичность. [c.61]

В горячей нефтяной аппаратуре широко используют двухслойный прокат с коррозиопностойким слоем из высокохромистой стали 0X13, для которой коэффициент линейного расширения близок к коэффициенту для конструкционных углеродистых низколегированных сталей. [c.380]

В противоположность катодной защите при анодной защите обычно имеются только узко ограниченные области защитных потенциалов, в которых возможна защита от корозии. По этой причине при анодной защите нужно в общем случае применять защитные установки с регулированием потенциала. Область защитных потенциалов может быть сильно сужена особыми процессами коррозии, например язвенной (сквозной) коррозией коррозионностойких сталей под влиянием хлоридов. В таком случае анодная защита иногда практически уже не может быть применена. Склонность к местной коррозии, обусловленная свойствами материала, тоже может сделать анодную защиту неэффективной. Сюда относится, например, склонность к межкристаллитной коррозии у коррозионностойких высокохромистых сталей и сплавов на основе никеля. [c.390]

В качестве закаливающих сред рекомендуют расплавы селитр и щелочей. Борированные детали из углеродистых сталей для получения высокой твердости (NV 5,6—6,8 кН/мм ) следует подвергать ступенчатой закалке в водных растворах селитр или щелочей, а детали из легированных сталей — изотермической закалке с получением твердости от NV 4,17—4,42 кН/мм2 (сталь ЗХ2В8Ф) до NV 5,60—6,85 кН/мм (для высокохромистых сталей). Для деталей из шарикоподшипниковых сталей температура нагрева под закалку после борирования не должна превышать 1050° С. [c.47]

Разработана также безникелевая высокохромистая сталь Х12Лц [c.74]

Значительно более высокое значение п, чем у перлитных сталей, имеет высокохромистая сталь Х18Н12Т, что связано с большой чувствительностью аустенитых сталей к содержащимся в сланцевой золе хлоридам. Повышенную чувствительность этой стали к щелочным хлоридам показали специальные опыты, которые проводились по вышеизложенной методике, но с искусственно увеличенным в золе количеством КС1. Оказалось, что при искусственном увеличении количества хлора в золе на 1,0 и 1,8% интенсивность коррозии стали Х18Н12Т повышается соответственно в 1,6 и 3,6 раза по сравнению с данными, что были получены в опытах, в которых сланцевая зола содержала 0,48% хлора. [c.255]

Стачи Х25Т и Х28 являются окалиностойкими, и их используют для изготовления печной арматуры, цементационных ящиков и других металлоконструкций, эксплуатирующихся в газовых средах при температурах до 900-1100 °С. Следует иметь в виду, что стойкость этих сталей к газовой коррозии сохраняется только в случае действия на метачл минимальных постоянных или переменных механических нагрузок. Высокохромистые стали, кроме того, обладают значительной стойкостью в коррозионных средах, содержащих сероводород и сернистый ангидрид, при высоких температурах. Стали этой группы, содержащие 25-28 % Сг, проявляют склонность к МКК аналогично сталям с 17 % Сг при высоких скоростях охлаждения с температур > 950 °С, что связано с выделением карбидов и обеднением границ зерен Сг. Стимулирующее влияние оказывает также образование при определенном составе стали некоторого количества мартенсита по границам зерен. Для предотвращения МКК в стали вводят Т1 в количестве > 5 х % С или N5 в количестве > 10 х % С. В случае изготовления из высокохромистых сталей, не содержащих Т1 и КЬ, сварной аппаратуры, эксплуатирующейся в жестких коррозионных средах, ее подвергают дополнительному отжигу при 760 - 780°С с последующим охлаждением в воде или на воздухе. При этом вследствие диффузионных процессов выравнивается концентрация Сг в зерне и сопротивление стали МКК повышается. [c.20]

Склонность сталей типа Х25Т к 475 °-ной хрупкости обусловливает необходимость избегать характерных температур при производстве толстого листа и при эксплуатации сталей в узлах и аппаратах, работающих в соответствующих условиях. Следует иметь в виду, что 475 °-пая хрупкость высокохромистых сталей обратима и их нагрев до 780-800 °С с последующим быстрым охлаждением в воде восстанавливает запас пластичности и ударную вязкость. Хрупкость же, связанная с крупнозернистой структурой стали, повторной термообработкой не устраняется. [c.21]

Другим характерным примером может служить плакирующее покрытие из ферритной высокохромистой стали Х25Т. Эта сталь во многих агрессивных средах по коррозионной стойкости идентична или даже превосходит хромоникелевые аустенитные стали. Однако сталь Х25Т имеет низкие пластичность и ударную вязкость, что существенно ограничивает область её применения. С другой стороны, двухслойные листы состава "сталь Х17Т-СтЗ" и "сталь Х25 - Ст 3"обладают высокими пластичностью (5 = 25-30 %) и ударной вязкостью (а = 0,8 - 1,1 МДж/ м ). Сварные соединения из этих двухслойных сталей по пластичности не уступают основному металлу, а их ударная вязкость лишь немного ниже (а =0,71 - 0,79 МДж/м ). [c.66]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология