Балк э и Ки формула

В рамках приведенной концепции выражение (П.1) для циклического теплопереноса мы получили, исходя из положений п. 1—5. Это выражение также можно получить как решение вариационной задачи, минимизируя производство энтропии в процессе теплопереноса (п. 7). Таким образом, соотношение (П.Г) получено независимо от локальных соотношений вида (2.2), т. е. от так называемых балк-формул . При выводе балк-формул используется условие отсутствия горизонтальных градиентов температуры на поверхности раздела вода—воздух [36]. Однако именно эти градиенты являются отличительной чертой крупномасштабной климатической системы, например меридиональные градиенты между полюсом и экватором. Используя дополнительные достаточно сильные предположения о локальном обмене на границе сред, которые параметризуют обмен через крупномасштабные параметры, можно найти соответствие между балк-формулами и [c.301]

Балк-формулы 28, 301 Боуэна, соотношение 82 --, аналог для сезонных и климатических компонентов 137—141, 183, 228, 256 [c.334]

Фланцы цельного типа рассчитывают под действием силы <Эбф [см. формулу (95)] на изгиб как консольную балку в опасных сечениях по линиям АВ и ВС (рис. 62). Обозначим — диаметр втулки фланца 5 — толщина втулки фланца В — средний диаметр втулки фланца к — толщина кольца фланца. Изгибающий момент в сечении по линии АВ [c.90]

Суммарные удельные равномерно распределенные нагрузки на отдельные участки балки Ьк с учетом нагрузки от собственного веса балки можно подсчитать по формулам [c.154]

Если балка (рис. 3.15) совершает гармонические колебания у (г, I) и г) sin (со/ + ср), и в сечении z = li к балке приложены сила Р и момент М, изменяющиеся по тому же закону, т. е. Р = = Р sin ( oi + ф) и М Мо sin (со/ + ф), то на левом и правом участках балки функция и г) выражается разными формулами [c.65]

Рассмотрим участок, представляющий собой элемент балки постоянного сечения с жесткостью EJ, интенсивностью распределенной массы т, длиной /. Используя функции Крылова К1,. .., /С4, найдем амплитуду прогиба на правом конце элемента по формуле (>6 [c.66]

При любом способе закрепления левого конца балки имеются два однородных граничных условия [формулы (3.26)—(3.29) ]. Например, при заделке а = О, п" = О и [c.68]

Значения низшей частоты собственных колебаний балки получаются несколько завышенными, од.нако точность расчета достаточна для инженерной практики. Выражение (3.38) является одной из разновидностей формулы Рэлея, разработавшего этот метод расчета. Формулу (3.38) можно обобщить и па случай балки с распределенной массой, интенсивность которой меняется вдоль оси, т. е. ш / (г), [c.71]

Расчет каркаса. Пятовые балки, стойки и верхние связи определяют расчетом. Момент сопротивления пятовой балки рассчитывают по формуле [c.338]

Определение конструкции пятовых балок. Момент сопротивления пятовой балки рассчитывают по формуле [c.250]

Для случая, когда все п грузов равны и балка делится ими на (п+1) одинаковых пролетов / = у, существует следующая простая формула для определения всех частот [c.587]

Если балка (рис. 3.15) совершает гармонические колебания у г, t) — и (2) sin o)t + p), и в сечении z = 1 к балке приложены сила Р и момент М, изменяющиеся по тому же закону, т. е. Р = = P , sin wt + ф) и Ai М sin ii)t - - qi), то на левом и правом участках балки функция и (2) выражается разными формулами и (2), U+ (г). В самом сечении значения функции связаны условиями сопряжения [c.65]

Для использования этой формулы необходимо знать форму упругой линии балки. Она может быть определена только в результате точного решения, связанного с громоздкими выкладками. Небольшие погрешности имеют место при замене действительной упругой линии балки упругой линией, получаюш,ейся при приложении к балке статических сил, равных силам тяжести закрепленных на ней масс, т. е. сил m< g и т. д. [c.123]

У2 = 5,56-10-8-1525-9,81 + 7,43 10- 2240-9,81 =24,69-10- м. Определяем низшую частоту собственных колебаний балки по формуле (192) [c.124]

Днища ящиков, устанавливаемых на сплощные опоры, не рассчитывают на прочность. Если же опорой служат балки, то из условия прочного сопротивления днища на изгиб расстояние между опорными балками I определяют по формуле [c.193]

При расчете изгибных напряжений на седле для пластин прямоточного клапана полоса единичной ширины рассматривается как многопролетная балка, опорами которой служат перемычки между ячейками седла. Максимальные изгибные напряжения подсчитываются по формуле [c.215]

Для каждой из указанный мод частота собственных юо-лебаний балки может быть рассчитана по формуле [c.69]

Общую массу, воздействующую на балку, определяют по формуле [c.626]

Рис. 9. Основная расчетная схема Нагрузки балки определяются по формулам

Ветровой момент трубы определяют по формулам (235) или (243). Рассматривая трубу как балку на двух опорах можем написать [c.215]

Если один из концов подложки закрепить неподвижно, как в консольной балке, то в формулу для расчета о можно ввести величину отклонения свободного конца консоли к, исходя из зависимости [c.234]

Напряжения изгиба на участке от верха сосуда до места прикрепления растяжек определяют по формуле (36). Сосуд рассматривают как консольную балку иа двух опорах с равномерно распределенной нагрузкой. [c.24]

Кинематическая схема испытательного устройства для получения кривых (1) показана на рис. 3.1. Образец 5 нижними захватами шарнирно крепится к консольной упругой балке 7, а верхними — к жесткому рычагу 2 в точке В. Начальное перемещение системы упругий элемент — образец создается нагрузкой Р, приложенной в точке А рычага АВ, действующего после поворота эксцентрика 3. Винт 1 ограничивает перемещение 11о — = ВВ, которое в процессе испытания остается постоянным и контролируется индикатором 4. Прогиб упругого элемента измеряют индикатором 6 часового типа с ценой деления 0,001 мм. В образце 5 происходят одновременно процессы ползучести и релаксации. По результатам измерений значений Ц) = Q (1)1к в различные моменты времени, можно вычислить значение уо и по формуле (3.24) найти функцию связной ползучести р (i). Результаты испытаний — графики функций р (() для оргстекла при р > 0,58 — приведены на рис. 3.2. Зная функции П (t), Я (1) для оргстекла и подставляя их значения, а также значения функции ( ) [c.96]

Другой подход к определению коэффициентов обмена в балк-формулах основан на сопоставлении характеристик прнводрюго слоя атмосферы с балансом тепла и влаги замкнутого или искусственно выделенного объема воды, В этом случае справедливы балансовые уравнения [c.31]

Перейдем к анализу среднеклиматических полей потоков явного и скрытого тепла и суммарной теплоотдачи. Такие карты приводились ранее многими авторами [362, 363, 365, 437, 476]. Нами они получены -по среднемесячным ежегодным данным за 1957—1974 гг. в рамках параметризации (2.75), (2.77) как сумма циклического и климатического компонентов потоков. На рис. 5.13 а приведено распределение по акватории Северной Атлантики среднегодового потока явного тепла. Области повышенной теплоотдачи приурочены к районам Норвежского моря, восточнее о. Ньюфаундленд, побережью Северо-Америкаиского континента от Флориды до Новой Шотландии, где отмечаются максимальные потоки (до 90 Вт/м ). Локальные экстремумы, соответствующие значениям 20—30 Вт/м отмечаются в тропической зоне и в районе Канарских островов. Вдоль Африканского побережья располагается узкая зона отрицательных значений тепловых потоков, связанная с подъемом холодных вод при апвеллинге. Это область разнонаправленных потоков явного и скрытого тепла. На карте потоков скрытого тепла (рис. 5.13 б), помимо названных, проявляются максимумы испарения в тропической области, Карибском (включая Мексиканский залив) и Северном морях. В поле суммарной теплоотдачи (рис. 5.13,б) выделяется огромный очаг, приуроченный к побережью Северной Америки, ограниченный изолинией 200 Вт/м . В табл. 5.3 приведены оценки потоков в знергоактивных областях по данным различных авторов и по нашим расчетам. Оценки, приводимые в табл. 5.3, получены преимущественно с помощью различных модификаций балк-формул, за исключением оценки Минца [481], полученной в результате экспериментов с крупномасштабной моделью взаимодействия. В целом отмечается хорошее согласование с результатами других авторов. Наибольшие рассогласования отмечаются в потоках скрытого тепла в Норвежском море. [c.224]

Максимальные среднегодовые потоки явного и скрытого тепла для Алеутской ЭАО равны соответственно 40 и 75 Вт/м . Сравнение значений иа рис. 5.16, полученных в рамках интегральной параметризации, с оцененными по балк-формулам (рис. 5.18) дает неплохое согласование, особенно в средних широтах. На картах среднеклиматических значений циклического (рис. 5.16 е) и климатического (рнс. 5.16 г) компонентов суммарной теплоотдачи, так же как и в Северной Атлантике, обращает на себя внимание различие в локализации максимумов. Максимальные значения циклических потоков тепла хорошо согласуются с локализацией максимумов фазовых сдвигов годового хода температур воздуха и воды и приурочены к побережьям Японии, Камчатки, Аляски и Северо-Американского континента. Экстремальные значения климатического компонента теплоотдачи отмечаются в Куросио (до 250 Вт/м ) и в районе Алеутской гряды, с которой связана область тепловой разгрузки течений на севере Тихого [c.229]

Рис. 5.18. Потоки явного (а) и скрытого (б) тепла иа акватории Северной Пасифики (Вт/м ), оцененные по балк-формулам.

Если кольцо расперто одной центральной балко/ , то угол а = я и из формулы (32) следует, что одна такая балка не укрепляет кольцо, т. е. критическая нагрузка будет такой же, как и для неукрепленного кольца. [c.55]

Ile останавливаясь на слолсном вопросе томного определения частот многопролетной балки, ограничимся здесь приведением двух формул, позволяющих определить пределы интервала, внутри которого лежат наименьшая и паибол1.и1ая основные частоты мно-гопролетиой балки. Обозначим [1 10] [c.594]

Необходимый момент сопротпвлепня балки определяется по формуле [c.553]

Напряжения в угловых швах усиливающих накладок (рис. 14.2.7,а) можно определять из условия равновесия сил от нормальных напряжений а в накладке и касательных х в швах (рис.14.2.7,г). Напряжения а дают силу о В з, которая служит для определения напряжений -с (5 — толщина метала). Напряжения о определяют, зная нагрузку на балку и считая, что угловые швы обладают достаточной жесткостью, чтобы вызвать полную совместную работу балки и накладки. Такой подход к определению напряжений не всегда оправдан. Например, прокладка на рис. 14.2.7, не нуждается в.том, чтобы иметь значительную длину / и крупные катеты к для обеспечения в ней таких же напряжений а, как и в скрепленных ею уголках. Здесь можно допустить заметное течение швов. Чем меньше длина шва /, тем меньше будет взаимное перемещение точек А я С, а значит, и меньше нагрузка на швы. Такие швы обычно не рассчитьшают, кроме случаев введения фиктивной перерезывающей силы в сжатых стойках. Из этого примера, однако, не следует, что швы крупных косынок (рис. 14.2.7,в) не нужно рассчитывать на нагрузку от совместной деформации. При большой длине / и значительной ширине В пластические перемещения на концах швов будут значительны. Здесь необходимо вводить либо ограничение на перемещение у концов продольнх швов, либо расчет вести, как в случае накладки на рис. 14.2.7,г. Расчет усложняется, если косьшка передает продольную нагрузку с раскосов. Касательные напряжения в поясных швах балок от перерезьшающей силы также являются примером, когда напряжения возникают от совместной деформации сваренных элементов. Здесь также не используется модель абсолютно жесткого тела. Известная формула, приводимая ниже, включает в себя параметры жесткости пояса, балки и стенки [c.505]

Частоту свободных колебаний части оборудования, которая может быть схематизирована в виде прямолинейной однопролетной балки постоянного поперечного сечения, определяют по формуле [c.485]

Для вывода приближенных формул, связывающих контактные давления и перемещения, примем допущение о линейности эпюры контактных давлений и их пропорциональности контактным смятиям, причем коэффициент пропорциональности X выбирается для случая внецентренного сжатия балки, имеющей ту же ширину, что и площадка контакта [5]. Эпюра контактных давлений при нераскрытом стыке представляет собой трапецию, при частично раскрытом стыке - треугольник той же площади (табл. 3.5). Принятые допущения позволяют заменить эпюру контактного давления двумя интегральными характеристиками — осевым усилием Р и контактным моментом М , равным произведению Р на плечо действия этого усилия относительно середины площадки контакта, т.е. Мк = Рс. Формулы для осевых и угловых перемещений 5 исередины площадки контакта, соответствующие принятым допущениям, приведены в табл. 3.5 для различных условий в стыке. Зависимость между контактными усилиями и перемещениями иллюстрируется на рис. 3.3 в виде соответствия между двумя областями в координатах РЬ-М (а) и 5—фЬ (б), где Ь - ширина площадки контакта. Проходящие через начало координат лучи, соответствующие отношению с/Ь = onst, при этом отображении не искривляются. В секторах I, относящихся к нераскрытому стыку, не искривляются также координатные линии (сплошные линии и пунктир с точкой). Переход к частичному раскрытию стыка (сектор П) со- [c.53]

ПЛОТНО прилегать к подпятовым балкам. Пролеты сводов и арок выбирают с учетом укладки целого ряда кирпичей (по возможности нечетного). Число прямых и клиновых кирпичей в зависимости от центрального угла, пролета и толщины свода определяют по формулам, приведенным на с. 176. Перекрытия пролетом до 450 мм кладут напуском (рис. 48, в), за исключением мест, подверженных воздействию температуры выше 1250° С, где обычно выкладывают арочные перекрытия. При натесе на арки не допускается стесывание кирпича более чем на половину его толщины в этих случаях кирпич укладывают на ребро (рис. 48, а). Укладка в своды торцового клина по ребру не разрешается. Арки и своды толщиной более одного кирпича с перевязкой по высоте не делают, а выкладывают в несколько окатов. Шов между окатами заполняют раствором. Перед забивкой замка в сводах подземных боровов пустоты за стенами до уровня пят предварительно хорошо утрамбовывают землей. Переходную часть в сводах с изменяющимся пролетом выполняют в пятах и своде — кладкой ступенчатой формы (рис. 49), в стенах — обычным откосом. При кладке сводов с изменяющимся направлением при угловом повороте свод на участке поворота выполняют вперевязку (рис. 50, а), а при плавном повороте — путем вставки, выполненной кольцами (рис. 50, б). При соединении сводов под углом стыковую часть кладки выполняют в елку (рис. 51) ряды примыкающего и основного сводов поочередно опираются друг на друга. Прямоугольные отверстия в сводах выполняют размером до 200 мм — закладкой двух кирпичей (рис. 52, а), размером более 200 мм —двумя арочками (рис. 52,6), круглые отверстия — заклад- [c.199]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология