Коэффициент смачивания поверхности насадок

При работе насадочной колонны в пленочном режиме обычно не вся поверхность насадки смочена жидкостью. В этом случае поверхность массопередачи будет меньше поверхности насадки. Отношение удельной смоченной поверхности ко всей удельной поверхности насадки называется коэффициентом смачивания насадки и обозначается через т. е. = Осм/ - Значение ]i в большой степени зависит от величины плотности орошения U и способа подачи орошения на насадку, или от числа точек орошения п р. С увеличением и и Пор до определенных значений величина у возрастает, после чего остается практически постоянной. Она также растет с увеличением насадочных тел. Изменение скорости газа на значение коэффициента у заметного влияния не оказывает. [c.65]

Если фактическая плотность орошения будет меньше оптимальной, то коэффициент смачивания будет меньше еди-ницы,- В этом случае следует применять насадку с меньшей удельной поверхностью, чтобы снизить опт. Практически полное смачивание достигается при плотности орошения порядка 5 м (м - ч). [c.667]

При работе насадочных аппаратов в пленочном режиме (ниже точки подвисания) обьино не вся поверхность насадки смочена жидкостью. Кроме того, часть поверхности, покрытая неподвижной пленкой жидкости, неактивна для массообмена. Неподвижные застойные зоны жидкости образуются, например, в точках контакта между элементами насадки. При работе аппарата в режимах выше точки подвисания активная поверхность контакта фаз может превышать геометрическую поверхность насадки за счет образования волн на поверхности жидкой пленки, наличия капель жидкости в свободном объеме насадки. Доли смоченной и активной поверхностей насадки и 1 /а называются соответственно коэффициентами смоченности (смачивания) и активности. Методы экспериментального определения коэффициентов 1/ и приведены в [4]. [c.574]

Смоченная поверхность насадки. В абсорберах, работающих в режимах ниже точки инверсии, насадка может не полностью смачиваться жидкостью. В этом сл чае поверхность массопередачи будет меньше поверхности насадки. Отношение удельной смоченной поверхности а м ко всей удельной поверхности насадки называется коэффициентом смачивания насадки и обозначается через г . Таким образом [c.462]

Поэтому следует считать неудачным широко распространившийся метод расчета скрубберных процессов, в основу которого кладется величина поверхности насадки, отождествляемая с поверхностью контакта фаз. Внесение поправки с помощью коэффициента смачивания ф является мало удобным приемом. Определение величины этой поправки затруднительно и требует в каждом случае специальных экспериментов, которые сводятся, по существу, к определению фактической поверхности контакта фаз. Но если эта межфазная поверхность определена, то исчезает необходимость в оперировании величиной ф. [c.109]

Действительная поверхность массопередачи редко бывает известна. Например, в барботажных абсорберах она зависит от режима движения фаз, в насадочных — от степени смачивания насадки. На практике обычно пользуются коэффициентами массопередачи, отнесенными к единице объема аппарата. [c.111]

Однако в соответствии с данными обследования промышленных обесфеноливающих скрубберов для расчетов пользуются значением коэффициента десорбции примерно в два раза меньшим — 0,30—0,38г/(ч-н) [0,04—0,05 кг1 м -ч-мм рт. ст.). Это объясняется тем, что в промышленных аппаратах не достигается равномерного смачивания насадки, вследствие чего не вся ее поверхность используется и не выдерживаются необходимые температурные условия. [c.66]

Косвенно степень смачивания насадки может быть определена из опытов по определению коэффициента массопередачи [251] путем сравнения найденных опытным путем коэффициентов массопередачи для газовой пленки с коэффициентами, полученными, например, при опытах по испарению (возгонке) твердых зернистых материалов, когда в массопередаче участвует вся поверхность. [c.191]

Поиски оптимального решения привели к конструкции типа сегнерова колеса с радиальной регулируемой щелью и активной турбиной (рис. П-15), обеспечивающей полное смачивание поверхности насадки в широком диапазоне нагрузок, что очень важно для промышленных установок. Жидкость по кольцевому каналу 6 направляется на лопасти турбрны /4, создавая вращающий момент, который компенсирует момент трения в подвеске и сопротивление окружающей среды. Далее жидкость поступает в каналы 8 и 5 и истекает через щели /О, направленные в противоположные стороны относительно оси вращения. За счет возникающего реактивного момента приводится во вращение распределитель, а энергия затрачивается на сообщение окружной скорости жидкости, непрерывно поступающей в каналы 6. Поскольку турбина М компенсирует потери энергии, уровень жидкости будет находиться на оси щели 10. Скорость истечения жидкости из щели на расстоянии г при заданном коэффициенте истечения струи ф опре- [c.31]

Очевидно, чем больше поверхностная энергия, тем более высокую стабильность пленки жидкости следует ожидать при смачивании твердого тела, но тем труднее, однако, добиться полного смачивания жидкой фазой элемента насадки [11 ]. Предварительным затоплением насадки (см. разд. 4.10.8) и выбором оптимальной конфигурации рабочей поверхности насадки можно значительно улучшить ее смачиваемость [9]. Титов и Зельвен ский [10] предложили три метода расчета активной поверх ности ае в колоннах с насыпной насадкой. Получены графиче ские зависимости доли активной поверхности, высоты единиць переноса и коэффициентов массопередачи от плотности орошения [c.48]

Рещ1ркуляц11я абсорбента. При малых расходах Ь, т.е. при низких плотностях орошения Ь/(/ р) абсорбента, жидкости может оказаться недостаточно для хорошего смачивания элементов насадки. В этом случае в массообмене участвует лишь часть ( активная ) поверхности насадочных тел / а < Г. Отсюда — низкая эффективность работы аппарата в целом. При рециркуляции абсорбента в работу включается дополнительная поверхность контактирования жидкости и газа, так что Г. Кроме того, растет коэффициент массоотдачи в жидкой фазе за счет турбулизации пленочного течения такой рост особенно эффективен в случае низкой пропускной способности Если при этом увеличение пропускной способности стадии массоотдачи И массопередачи в целом кхР (или куР) компенсирует уменьшение движущей силы и дополнительные затраты энергии на перекачку абсорбента снизу вверх, то рециркуляция абсорбента оправдывает себя. Ее применение также целесообразно при необходимости отвода большой теплоты абсорбции на линии возврата абсорбента устанавливают холодильник (на рис. 11.20, а не показан). О необходимости поддержания рабочей температуры процесса за счет охлаждения жидкости подробнее см. в разд. 11.2.2. [c.937]

Принято считать, что максимальное значение коэффициента смачивания равно единице, т. е. что при полном смачивании насадки поверхность контакта фаз равна геометрической поверхности насадки. В частности, согласно приведенной формуле Кревельна и Гофтицера, ф не может быть больше единицы. Мы полагаем это мнение ошибочным. Смачиваемость насадки и характер распределения жидкости на ее поверхности и между телами насадки сильно зависят от скорости газа. При больших плотностях орошения и, в особенности, при больших скоростях газа поверхность контакта фаз сильно увеличивается и становится больше геометрической поверхности насадки. В этих условиях поверхностью контакта фаз является не только смоченная поверхность насадки, но и поверхность капель, брызг и пузырей, возникающих в обильном количестве в свободном объеме насадки. Следовательно, величина ф может быть и больше единицы и практически почти никогда не равна единице. [c.109]

В качестве ударной поверхности для сепарации уноса тиироко применяется проволочная сетка. Для горизонтально установленной сетки при движении- газа снизу н вст №чу стекающемз -потоку жидкости, постоянная К в уравнении (1-126) равна 0,107- -0,122 пр>и атмосферном давлении При работе под вакуумом она уменьшается, а при высоких давлениях увеличивается. В грубой приближении гидравлические потери на сухой проволочной насадке толщиной 100 мм равны одному скоростному напору газа, дополнительное сопротивление за счет смачивания составляет 0,8 скоростного напора при нормальных рабо их условиях. Более точная зависимость сопротивления сухой проволочной насадки как функция числа Рейнольдса на рис. 1-139 сравнивается с зависимостью Кармана для насадки из твердого гранулированного материала. Приведенные данные перекрывают обычный рабочий диапазон Ке =400- 60(Ю, причем в области малых значений, Ке, коэффициент трения, пр-видимрму, совпадает с вычисленным йо уравнению Кармана. [c.102]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология