Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Коэффициент расхода при истечении жидкост

    При истечении жидкости через короткий цилиндрический патрубок (насадок) происходит дополнительная потеря энергии, главным образом вследствие внезапного расширения струи в патрубке. Поэтому скорость истечения жидкости через патрубок меньше скорости ее истечения через отверстие в тонкой стенке. Вместе с тем расход жидкости, вытекающий через патрубок, больше, чем при истечении через отверстие, так как струя в патрубке сначала сжимается, а затем расширяется и вытекает, заполняя все его сечение. Поэтому коэффициент сжатия струи на выходе из патрубка е= 1, что, согласно выражению (6-75), приводит к значительному возрастанию коэффициента расхода а и соответственно к увеличению расхода жидкости. [c.166]


    Скорость на выходе из насадка и объемный расход определяют по тем же формулам, что и для истечения жидкости из отверстия. Коэффициенты скорости равны у насадка Вентури фи, = 0,82 и у насадка Борда фш = 0,71. Коэффициент расхода у насадка несколько больше, чем у отверстия, он равен для насадка Вентури 1-1д = 0,82 и для насадка Борда рд = 0,71. [c.18]

    Коэффициент расхода fi значительно возрастает при истечении жидкости через насадок (штуцер), представляющий собой короткую трубку, приставленную к отверстию (рис. 1-15, б), длина которой в 3,5—4 раза больше диаметра отверстия. Струя при выходе из отверстия в насадок сжимается, но при указанной длине его успевает расшириться и вытекает полным сечением. Однако и в данном случае fi < 1 вследствие потери напора при входе в насадок и последующем расширении струи. Для цилиндрического насадка fi = 0,82 для расходящегося конического [iv, = 0,45 для сходящегося конического (с углом при вершине 13° 30 ) = 0,963 для коноидального = 0,97. Заметим, что приведенные значения установлены в опытах по истечению воды и являются несколько завышенными в случае более вязких жидкостей зависимость величины от вязкости, однако, до сих пор не установлена. [c.66]

    Для жидкостей, по вязкости мало отличающихся от воды, можно принимать в первом приближении а 0,62. При истечении жидкости через короткий цилиндрический патрубок (насадок) происходит дополнительная потеря напора на входе и выходе жидкости, что приводит к снижению ф. Вместе с тем струя при входе в патрубок после некоторого сжатия снова расширяется и вытекает, заполняя все его сечение, т. е. можно считать е = 1. В итоге коэффициент расхода жидкости при истечении через насадок оказывается ббльшим, чем при истечении через отверстие, и для воды может быть принят а 0,82. [c.63]

    Пример I. Определить расход жидкости Q корневой угол факела ф радиус внутренней границы вихря Гпз коэффициент скорости истечения жидкости фск и относительную осевую скорость жидкости на входе в сопло форсунки Сз. [c.56]

    Если водослив имеет форму круга или прямоугольника, то при истечении через него жидкости возникает боковое сжатие и коэффициент расхода будет несколько меньше. Практически в этом случае можно принять 1о=0,4 и расход жидкости определить, по формуле [c.51]

    Несовершенное сжатие струи наблюдается в том случае, когда на истечение жидкости через отверстие и на формирование струи оказывает влияние близость боко) ых стенок резервуара, причем отверстие расположено на одинаковых расстояниях от этих стенок, т. е. на оси симметрии резервуара (рис. 1.86). Ввиду того, что боковые стенки частично направляют движение жидкости при подходе к отверстию, струя по выходе из отверстия сжимается в меньшей степени, чем при истечении из резервуара неограниченных размеров, как это рассматривалось выше и когда имелось совершенное сжатие. Вследствие уменьшения сжатия струи возрастает коэффициент сжатия, а следовательно, и коэффициент расхода. [c.127]


    При истечении несжимаемых жидкостей через насадки (т. е. короткие трубы длиной 3—4 диаметра, для которых значение а максимально) расчет производится по формуле (1-71). Коэффициент расхода а зависит от формы и расположения насадков, а также от значения Ке. [c.407]

    При определении объема (массы) вытекшего из отверстия продукта коэффициент расхода является одной из исходных характеристик, в значительной степени определяющей точность расчета. Коэффициент расхода представляет собой отношение действительного расхода жидкости через отверстие к расходу через то же отверстие при скорости жидкости, равной скорости свободного падения тела с высоты, равной напору, при котором происходит истечение, и при отсутствии сжатия струи. [c.137]

    Пример П. Определить для раскрытой центробежной форсунки (т=1)г расход воды — О, радиус внутренней границы вихря — Гпз, корневой угол факела— ф, коэффициент скорости истечения жидкости из форсунки — фск. Заданы основные конструктивные размеры форсунки 1 = 3 мм (3-10 3 м),. Рвх = 1,9 мм= (1,9-10-5 м),йвх = 1 мм (10-3 п=2, 1 = 0,8, >. =2,78, 6 = 90° физические свойства рабочей жидкости р=1000 кг/м , г = 0,1-10- м /с, давление жидкости на входе в форсунку р=9-102 кПа (0,9 МПа). [c.59]

    Схема истечения при переменном напоре показана на рис. 2.30. Из сосуда произвольной (но известной) формы через отверстие площадью /о вытекает жидкость, причем коэффициент расхода равен Кр. Давления ра и р поддерживаются постоянными. Начальный уровень жидкости в сосуде обозначен h , конечный — Ак (в частном случае полного опорожнения — Ак = 0). В ходе истечения уровень жидкости изменяется обозначим пере менный уровень жидкости над отверстием истечения, отсчитываемый от плоскости отверстия, г, он является составляющей напора (ифает ту же роль, что и постоянная величина А в случае истечения при постоянном напоре). [c.207]

    При истечении жидкости из отверстия в тонких стенках происходит сжатие струи причем наибольшее сжатие (с наименьшей площадью сечения 5 . ) происходит на расстоянии, примерно равном радиусу отверстия. Отношение = называют коэффициентом сжатия струи. Тогда расход жидкости [c.110]

    При истечении из отверстия с острыми кромками в плоской стенке ( = 90°) в случае несжимаемой жидкости (Ма<1) коэффициент расхода практически равен коэффициенту сужения струи за пределами отверстия, для R > 2 10  [c.431]

    Это значит, что коэффициент расхода есть отношение действительного расхода к теоретическому, т. е. к тому расходу который имел бы место при отсутствии сжатия струи и сопротивления. Теоретический расход = 19,, У 2gH не есть расход при истечении идеальной жидкости, так как сжатие струи будет иметь место и при отсутствии гидравлических потерь. [c.125]

    Пример И. Определить для раскрытой центробежной форсунки (т =1) Q — расход воды через форсунку, / 3 — радиус внутренней границы вихря, 2ф — корневой угол факела ф — коэффициент скорости истечения жидкости из форсунки. Заданы основные конструктивные размеры форсунки (/ j = 3,055 мм, == 1,90 мм , 3, = 1,Ю мм л = 2, 1 = 0,793, = 2,78, б = 90°) рабочая жидкость — вода, у = 1000 кгс/м , v = = 0,0101 см сек давление жидкости на входе в форсунку Рт = 9 кгс1см . [c.112]

    Отмеченное несоответствие (сжатие жидкой струи и отсутствие сжатия струи псевдоожиженной среды) наблюдалось и в наших опытах [1] при djj d > 1. Однако, количественное отличив константы истечения не может, служить основанием для вывода о качественном различии процессов истечения псевдоожиженных систем и капельных жидкостей Гораздо существеннее аналогия во влиянии высоты слоя (для заполненных отверстий Н Р и других явлениях, сопровождающих истечеше и отмеченных в главе XI и ряде советских работ [1—3]. На аналогию, в частности, указывает и увеличение коэффициента расхода с 0,5 до 0,65 при повышении напора, отмеченное автором данной главы. Что касается численного значения коаф-фициента расхода, то заметное отличие от 1 является следствием сравнительно низких значений коэффициента скорости из-за взаимного трения и трения их о кромки отверстия, существенного инерционного сопротивдения ускорению частиц и других факторов, отмеченных ниже в тексте главы. — Прим. ред. [c.577]

    По теории Г. Н. Абрамовича коэффициент расхода форсунок при истечении идеальной жидкости 1о однозначно определяется безразмерной геометрической характеристикой А  [c.96]

    Многочисленные экспериментальные исследования истечения через отверстия различных жидкостей позволили А. Д. Альтшулю установить, что коэффициенты расхода ц при истечении через незатопленные круглые малые отверстия практически не зависят от влияния сил тяжести и поверхностного натяжения (т. е. наступает область, практически автомодельная относительно чисел Ег и е) при соблюдении условий [c.67]

    Для формулировки однозначного соответствия между коэффициентом расхода форсунки и ее геометрическими размерами используется принцип максимального расхода жидкости, согласно которому из всех мыслимых режимов истечения жидкости из форсунки устойчивым является лишь такой, при котором расход жидкости оказывается наибольшим. Результаты экспериментов, выполненных Г. Н. Абрамовичем, привели его к выводу, что разработанная им теория удовлетворительно подтверждается опытными данными как с качественной, так и с количественной стороны. К такому же выводу пришел и Л. Д. Берман [Л. 3-13] на основе анализа опытных данных отдельных работ. [c.96]


    Таким образом, влияние абсолютного размера сопла на коэффициент расхода форсунки сказывается и косвенно, проявляясь в различном характере зависимостей коэффициента расхода от вязкостных свойств и давления распыливаемой жидкости. Отсюда вытекает, что влияние вязкости жидкости на коэффициент расхода форсунок оказывается значительно сложнее, чем это следует из рассмотренных выше представлений Л. А. Клячко [Л. 3-22] о роли вязкости как о причине снижения центробежного эффекта при истечении из форсунок реальной жидкости. [c.105]

    Исследования форсунок малой производительности показали [Л. 17],, что пх коэффициенты расхода существенно (в 2—3 раза) выше теоретического. В связи с этим было предложено большое число расчетных выражений для определения, коэффициентов расхода форсунок малой производительности при истечении из них реальной жидкости. Как выявилось впоследствии [Л. 71],, указанные способы оказались пригодными для расчета лишь таких конструктивных вариантов форсунок, для которых они были получены. [c.127]

    Расчет гидравлического сопротивления аппаратов цилиндрической формы [45]. Удельные потери, т. е. потери давления на единицу тол[цины слоевого (пористого) цилиндра при данном расходе жидкости меняются с Т0ЛН1.ИН0Й стенок цилиндра. При истечении жидкост[[ наружу скорость в направлении истечения падает вместе с увеличением поверхности (диаметра) цилиндрического слоя, а следовательно, удельные потери у.мень-шаются. При всасывании имеет место обратное явление. Если использовать известные формулы, цля коэффициентов сопротивления илоских слоев, то это обстоятельство должно быть учтено. Сделаем соответствующие пересчеты. [c.306]

    Практически при истечении воды в атмосферу и Кж 8,0 м начинается поступление воздуха через выходное сечение, жидкость частично или полностью отрывается от стенок, т. е. происходит срыв вакуума и переход к истечению из отверстия. Соответственно коэффициент расхода уменьшается и насадок теряет свои преимущества в пропускной способности по сравнению с отверстием в тонкой стенке. [c.71]

    При истечении через отверстие в боковой стенке (см. рис. 6-19,6) напор не будет одинаковым для всех точек по сечению отверстия и уравнения (6-71) и (6-72), строго говоря, будут применимы только для элемента сечения высотой йН. В этом случае расход жидкости может быть точно определен только путем суммирования, т. е. интегрирования элементарных расходов по всему сечению отверстия. (Эднако в технических расчетах для отверстия в тонкой боковой стенке можно с достаточной точностью пользоваться теми же расчетными уравнениями, что и для отверстия в дне сосуда. Лишь для отверстий больших размеров следует учитывать изменения коэффициентов расхода, значения которых приводятся в справочниках. [c.166]

    Коэффициент расхода ц для соотношения толщины трубы к ее диаметру 1,3+5 можно принять равным 0,8 [25]. Напор жидкости Ь] составляет 2-5-6 м вод ст. Диаметр отверстия выбирается в пределах 3-5-6 мм. Отверстия меньшего диаметра склонны к засорению твердыми отложениями, при слишком большом диаметре трудно добиться равномерного истечения жидкости по длине трубы. [c.100]

    Для определения производительности гидроциклона можно воспользоваться уравнением расхода при истечении жидкости из затопленного отверстия V = (я 4) J/Ap/gp , где Цр = = dy D — dl) — коэффициент расхода Ар — перепад давления в циклоне рс — плотность суспензии. [c.217]

    В настоящеы сообщении приводятся результаты теоретических и экспериментальных исследований одной из важнейших характеристик, определяющих производительность центробежного аппарате,коэффициента расхода тяжелой жидкости при однофазном истечении её в другую несиешивающуюся жидкость,в зависимости от физических свойств системы,размеров и форм насадки,а также от величины центробежного поля. [c.201]

    Для воды при истечении через круглые и прямоугольные отверстия в тонкой плоской стенке можно принять ф =0,93 и ц, =0,64. В табл. 4.12 приведены данные о влиянии на коэффициент расхода характера жидкости и напора Я в случае круглого отверстия (диаметром 5 мм) в тонкой стенке, полученные Ю. И. Мамедзаде [75]. [c.130]

    Здесь Ь и О—расход жидкости и газа, кг1сек а=0,62—коэффициент расхода при истечении жидкости из отверстия. [c.540]

    При истечении маловязких жидкостей через круглое отверстие в тонкой стенке имеет место значительное сжатие струи и весьма небольшое сопротивление. Поэтому коэффициент расхода [х, получается здесь значительно лгеньше единицы, главным образом, за счет влияния сжатия струи. [c.126]

    Из сопоставления выражений (3-4) и (3-6) видно, что толщина пленки б является сложной функцией диаметра сопла, давления и свойств жидкости, так как эти факторы влияют на б как непосредственно, так и через коэффициент расхода ц. Анализ зависимости толщины пленки от диаметра сопла показывает, что, с одной стороны, имеет место пропорциональная зависимость между этими величинами, а с другой, увеличение диаметра сопла приводит к- систематическому снижению коэффициента расхода, а следовательно, и толщины пленки. При этом, естественно, первое влияние существенно больше второго, что и определяет утолщение пленки и угрубление распыла при переходе от форсунок малой производительности к форсункам большой производительности. Из рассмотрения зависимостей толщины пленки от вязкости и давления жидкости следует, что характер этого влияния зависит от производительности форсунок, ибо коэффициент расхода форсунок малой производительности возрастает с увеличени-нием вязкости и снижением давления, а такое же изменение этих факторов в случае истечения жид. [c.122]

    Д. — коэффициент расхода при истечении жидкости через щели беспе-реливных тарелок [Хж — динамическая вязкость жидкости, Н с/м  [c.390]

    В книгу введен ряд дополнении в главу Основы гидравлики --гид-родинамика зернистых материалов (сопротивление слоя зернистого материала, скорость витания, скорость осаждения) и зависимость коэффициента расхода при истечении жидкостей из сосудов от значения критерия Рейнольдса в раздел, посвященный адсорбции,—схемы устройства и действия адсорберов с кипящим слоем адсорбента в главу Сушка> — описание сушилок с кипящим слоем, радиационных сушилок и сушки тока.мивысокой частоть в главу, посвященную измельчению твердых материалов,—описание вибрационных мельниц, нашедпгих широкое применение в промышленности строительных материалов. [c.12]


Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент расхода при истечении жидкост: [c.105]    [c.258]    [c.496]    [c.577]    [c.105]    [c.99]    [c.409]    [c.247]    [c.255]    [c.442]    [c.444]    [c.97]    [c.104]    [c.237]    [c.252]    [c.110]   
Справочник химика Том 5 Издание 2 (1966) -- [ c.404 , c.411 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Коэффициент истечения

Коэффициент расхода жидкости



© 2025 chem21.info Реклама на сайте