Летучесть

Летучесть является важнейшим физико-химическим свойством компонентов смеси, определяющим процессы перегонки и ректификации смесей. Количественной характеристикой летучести компонентов являются константы фазового равновесия. [c.42]

Рис. П-18. Зависимость абсолютного уменьшения энергии Д и увеличения числа тарелок АЫ в схеме со связанными материальными и тепловыми потоками по сравнению с обычными схемами от относительной летучести компонентов смесн а (а), чистоты продуктов Хо, Хв, Хг (б) и состава сырья

К ним относятся определение высоты некоптящего пламени и коэффициента дымления и летучести. [c.35]

Коэффициент дымления и летучести вычисляется как сумма двух слагаемых [c.35]

Эффект, вызываемый добавкой фурфурола, виден из относительной летучести некоторых углеводородов С4 по отношению к бутадиену в присутствии фурфурола, содержащего 4% воды, при 54,5 и 4,.55 ат. [c.78]

Сравним выход остатка, определенный различными методами —по уравнениям (1.10) и (1.11). Коэффициент относительной летучести определим для четырех сечений (a =0,0154, 0,0773, 0,2844, 0,3973) например, для нижнего сечения имеем [c.60]

В процессе окисления наряду с желаемыми кислотами образуются еще летучие соединения, которые удаляются с отходящими газами. Основные продукты окисления, не обладающие летучестью, состоят из высокомолекулярных жирных кислот, спиртов, кетонов, альдегидов, сложных эфиров, лактонов, эстолидов и т. д. Летучими продуктами, кроме углекислоты и воды, являются низшие жирные кислоты и их эфиры, альдегиды, спирты и перекиси они конденсируются при охлаждении и образуют водный и маслянистый слои. [c.449]

Важную роль при расчете процессов перегонки и ректификации нефтей и нефтяных фракций играют данные по физико-химическим и термодинамическим свойствам нефтяных смесей, такие как плотность, молекулярная масса, давление насыщенных паров, летучесть и энтальпия. [c.38]

Жидкость Арктика — прозрачная, бесцветная, не имеет запаха, обладает малой летучестью, не огнеопасна и не содержит механических примесей. Удельный вес жидкости при 20° С —l,07г/ J t , [c.217]

Для колонн с колпачковыми тарелками общая эффективность т), % (общий к. п. д.) может быть вычислена в зависимости от динамической вязкости жидкости (х (Па-с) и коэффициента относительной летучести о разделяемой смеси [75] [c.86]

Дискретно-непрерывные смеси представляют собой сочетание дискретной легкокипящей части смеси с непрерывной высококипящей частью. Следовательно, такие смеси состоят из небольшого числа легкокипящих компонентов, заметно различающихся летучестью, и бесконечно большого числа средне- и высококипящих компонентов с близкой летучестью. Истинные температуры кипения дискретно-непрерывной смеси в зависимости от доли отгона до определенной температуры характеризуются ступенчатой линией, а затем — непрерывной кривой (см. рис. 1-1, кривая б). Харак- [c.17]

Степень снижения энергетических затрат от применения многопоточных вводов питания увеличивается с уменьшением содержания дистиллятных компонентов в сырье и четкости разделения и увеличения относительной летучести компонентов [10]. В связи с этим раздельная подача сырья при частичном отбензинивании нефти позволяет получать большой выигрыш энергии, в то время как ввод сырья двумя потоками при разделении изомеров бутана, например, оказывается малоэффективным. Следовательно, эффективность применения схем с несколькими сырьевыми потоками, различающимися темиературами и составами, определяется соотношением расходов сырьевых потоков, фракционным составом сырья и требованиями к качеству продуктов разделения. Применение колонн с несколькими сырьевыми потоками может быть оправдано также и некоторыми другими соображениями, а имен- [c.107]

Для характеристики состава непрерывных смесей вместо температуры в качестве аргумента распределения можно использовать коэффициент относительной летучести а [17] или давление насыщенного пара [18] компонента, т. е. величины, зависящие непосредственно от температуры. Характерной особенностью функций распределения с (а) является то, чго они имеют максимум с острым пиком, резко сдвинутым в сторону нанболее высококипящих компонентов [17]. [c.34]

В том случае, когда летучести компонентов разделяемой смеси различаются значительно и остаток представляет собой смесь тяжелых углеводородов со смолисто-асфальтеновыми соединениями, разделение методом дросселирования может вызвать достаточно резкое понижение температуры и увеличение вязкости остатка. [c.55]

Следовательно, полученный результат не превышает 10 /о точности расчета постепенной перегонки по уравнению (1.10), несмотря на значительное изменение относительной летучести компонентов в процессе перегонки. [c.61]

В большинстве случаев влиянием давления на относительную летучесть компонентов можно пренебречь и тогда расчет выполняется достаточно просто без итерации. [c.62]

Расчет проводим на один моль исходной смеси. Летучесть фракции Св и выше будем рассматривать по к-декану. Давление паров и относительные летучести компонентов определим по отношению к н-С как для смеси идеальных газов (графы 2 и 3 в табл. 1.6), Число молей н-С в остатке [c.62]

Каскад из двух и более последовательно работающих колонн с равным числом тарелок в каждой колонне (рис. П-20, а) обычно используют при четкой ректификации близкокипящих смесей с относительной летучестью компонентов а<1,3 ([28]. По сравнению с одноколонной системой каскад последовательно работающих ко- [c.123]

Здесь изображены зависимости экономии энергии АЕ, получаемой при использовании схемы на рис. П-17, в по сравнению со схемами а и б, относительной летучести компонентов смеси а, чистоты продуктов X, состава сырья, общего числа тарелок ИМ и избытка числа тарелок Ш по схеме в. На рис. П-18 приняты следующие обозначения [c.121]

Анализ приведенных данных показывает, что по схеме а во всех случаях меньше энергии, но больше число тарелок. При этом разница тем больше, чем меньше относительная летучесть компонентов разделяемой смеси и больше целевых компонентов в продуктах. Состав сырья по-разному влияет на достигаемую экономию энергии, которая может меняться от 10 до 80%. [c.121]

Расчетное исследование эффективности применения технологических схем со связанными материальными и тепловыми потоками (изображенной на рис. П-14, выполнено в работе [27]. Расчеты проводили для разделения широко- и близкокипящих смесей трех компонентов с относительными летучестями, равными 0 =10, ов = 2, ас=1 и ал = 3,7, ав=1,25 и ас = 1. Оценка разделительной способности установки определена на основе термодинамического к. п. д. Пт. [c.122]

В качестве растворителя в дистекс-процессе для разделения олефипов и парафинов фракции применяется фурфурол, содержащий 4—6% воды. При добавке этого полярного растворителя отношение летучестей для приведенных выше углеводородов изменяется таким образом, что становится возможным разделить углеводороды, имеющие при нормальных условиях практически равные температуры кипения. [c.78]

Если углеводороды фракции С4, за исключением ацетиленовых, расположить по их летучести в сравпепии с бутадиеном, причем летучесть определить в виде частного [c.78]

Относительная летучесть некоторых угленодородо С4 в сравнении с бутадиеном при 41° н 4,43 пт [c.78]

Летучесть в сраинении с бутадиеном [c.78]

Не растворимые в воде ариловые эфиры алкилсульфокислот представляют собой масла, являющиеся прекрасными растворителями для различных синтетических продуктов (пластмасс), как, например, в большом количестве для игелита. При достаточной длине алкильной цепи, обеспечивающей малую летучесть эфира, их можно с успехом применять в качестве пластификатора вместо трикрезилфосфата и других веществ. [c.384]

Разделение газа производится примерно следующим образом (рис. 40). После компримирования и отделения водорода абсорбционным способом фракция С4 стабилизируется. При этом отгоняются кипящие при —23° метилацетилен и пропан, образующие азеотропную смесь. Смесь углеводородов С4 затем ректифицируется в колонне, имеющей 100 тарелок. Здесь отделяется смесь из бутена-1 и бутадиена с некоторым количеством изобутана, изобутена и к-бутана (бутадиеновый концентрат), причем к-бутан частично уходит с дистиллятом, а частью остается в остатке. В остатке остаются оба бутена-2, часть к-бутана и гомологи ацетилена (С4). В этой связи интересно сопоставить температуры кипения отдельных изомеров в нормальных условиях (см. стр. 11 и 36) с летучестью в условиях экстрактивной перегонки (см. стр. 78). Остаток поступает в депента-низатор, где от него отделяются высшие углеводороды, а головной продукт, состоящий из бутена-2, [c.81]

В последующем было обнаружено, что при работе на этилированном бензине свинец и двуокись свинца образуют отложения на поршнях и клапанах Двигателя. Вследствие значительно большей летучести галогенидов свинца для устранения этого недостатка начали добавлять вместе с ТЭС четыреххлористый углерод [174]. В дальнейшем стали добавлять специальный смазочный материал на основе хлорнафталина для поршневых колец (масло галовакс). [c.211]

Для проведения этой реакции можно применять также фосфорную и соляную кислоты. Лрименяя концентрированную соляную кислоту, приходится вести процесс под давлением ввиду летучести кислоты. [c.276]

В качестве растворителя может быть исполвзован также и хлороформ, который, однако, вследствие своей большой летучести приводит к повышенным потерям. Хлористый метилен уже не применим, так как он сам хлорируется далее. [c.391]

Образовавшийся хлористый аммоний после добавления небольших количеств воды (около 1%) для увеличения размера кристаллов его псктупает в снабженный мешалкой чан, а затем фильтруется на нутче-фильтре. После этого сложный эфир промывают 2%-ным раствором хлористого кальция и перегоняют с водяным паром под пониженным давлением (рис. 77), чтобы освободить от нейтрального масла. Нейтральное масло (мепазин) обладает значительно большей летучестью, чем эфир фенола, и поэтому может быть почти полностью отогнан. Следы [c.418]

Сжатый до 10 ат газ промывают парафиновым маслом от высших ацетиленов. После этого отмывают ацетилен диметилформамидом H ON (СНз)2, в котором растворяется также двуокись углерода. Летучесть углекислоты из раствора в диметилформамиде больше, чем у ацетилена, поэтому она удаляется в первую очередь, а затем под пониженным давлением отделяется ацетилен. Чистота ацетилена составляет 99% основными примесями являются метилацетилен и углекислота. [c.443]

Коэффициент дымления и летучести применяется в США и Англии для оценки нагарообразующей способности широкофракционных топлив. По спецификациям Англии величина коэффициента дымления и летучести должна быть не ниже 52. [c.35]

Декаборан (В1дН14) — твердое вещество, плотность — 0,92, температура плавления — 99° С, кипения — 213° С. В твердом виде он вполне стабилен, заметное самопроизвольное разложение его начинается при температуре 170° С. Твердый декаборан при обычной температуре с кислородом не реагирует, но жидкий при температуре 100° С самовоспламеняется на воздухе. Теплота сгорания декаборана (при образовании жидкого борного ангидрида) равна 15 310 ккал/кГ, объемная теплота сгорания его ввиду большой плотности примерно в 1,5 раза выше, чем у пентаборана, и на 65—70% выше, чем у керосина. Вследствие малой летучести декаборан значительно менее опасен в обращении, чем пентаборан. [c.92]

При atj = fei/ j = onst, т. е. при незначительном изменении относительной летучести в процессе перегонки, получим [c.60]

При выборе основных параметров разделения (Р и ) исходят в первую очередь из экономичных условий разделения давление и температура колонн вверху должны быть такими, чтобы верхний продукт можно было сконденсировать водой, воздухом или имеющимся на установке недорогим хладоагентом (обычно пропаном). В то же время температура должна быть достаточно низкой с тем, что нижний продукт можно было испарять с помощью имеющихся средств подогрева. При перегонке нефти и мазута необходимо также следить за тем, чтобы максимальная температура нагрева была не выше температуры термического разложения продуктов и чтобы она была не выше критической температуры нижнего продукта. Прн разделсник нефти и широких нефтяных фракций лучше поддерживать как можно меньшее давление, близкое к атмосферному, с тем, чтобы обеспечить наиболее высокую эффективность разделения смеси. При разделении легких углеводородных газов, обладающих высокой летучестью, часто используют пониженное давление, охлаждая верх колонны специальными хладоагентами. [c.78]

Оценка термодинамической эффективности различных схем ректификации многокомпонентных смесей выполнена в работе [24], где с-ра ннвалнсь обычные схемы из простых колонн (рпс. П-16, а), и схемы со связанными материальными и тепловыми потоками (рис. П-16, б и в цифры у колонн соответствуют номеру таредки N и общему их числу). Состав исходной смеси, относительные летучести компонентов, составы и массы получаемых продуктов приведены в табл. П.2. [c.119]

Физическая химия (1980) -- [ c.66 ]

Курс коллоидной химии 1974 (1974) -- [ c.104 ]

Физическая химия (1987) -- [ c.149 ]

Руководство по лабораторной ректификации 1960 (1960) -- [ c.85 , c.156 , c.571 ]

Переработка нефтяных и природных газов (1981) -- [ c.29 , c.36 , c.44 , c.46 , c.54 ]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.0 ]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки (1979) -- [ c.117 ]

Химический энциклопедический словарь (1983) -- [ c.299 ]

Химическая термодинамика (1966) -- [ c.159 ]

Методы получения особо чистых неорганических веществ (1969) -- [ c.0 ]

Физическая химия (1978) -- [ c.153 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (2002) -- [ c.27 ]

Справочник азотчика Том 1 (1967) -- [ c.0 ]

Технология синтетических каучуков (1987) -- [ c.63 ]

Перегонка (1954) -- [ c.269 ]

Химия коллоидных и аморфных веществ (1948) -- [ c.24 , c.25 ]

Научные основы химической технологии (1970) -- [ c.135 ]

Основы теории горения и газификации твёрдого топлива (1958) -- [ c.69 ]

Теоретические основы типовых процессов химической технологии (1977) -- [ c.25 , c.26 ]

Дистилляция (1971) -- [ c.10 , c.15 ]

Жидкостная экстракция (1966) -- [ c.72 ]

Основы процессов химической технологии (1967) -- [ c.416 ]

Большой энциклопедический словарь Химия изд.2 (1998) -- [ c.299 ]

Химическая термодинамика (1963) -- [ c.479 , c.480 ]

Техника лабораторной работы в органической химии (1963) -- [ c.0 ]

Электрохимия растворов издание второе (1966) -- [ c.0 ]

Методы сравнительного расчета физико - химических свойств (1965) -- [ c.144 , c.190 ]

Гетерогенные равновесия (1968) -- [ c.52 ]

Термодинамика многокомпонентных систем (1969) -- [ c.154 , c.169 ]

Электрохимические системы (1977) -- [ c.68 , c.79 ]

Эмиссионный спектральный анализ Том 2 (1982) -- [ c.122 ]

Очерк общей истории химии (1969) -- [ c.124 , c.347 ]

Теоретическая электрохимия Издание 3 (1975) -- [ c.35 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (1950) -- [ c.502 ]

Теоретическая электрохимия (1959) -- [ c.143 ]

Физико-химия полимеров 1963 (1963) -- [ c.340 ]

Курс технологии связанного азота (1969) -- [ c.253 ]

Компьютеры Применение в химии (1988) -- [ c.106 ]

Теоретическая электрохимия Издание 3 (1970) -- [ c.143 ]

Глубокое охлаждение Часть 1 (1957) -- [ c.37 , c.38 , c.41 , c.42 ]

Физическая химия Том 1 Издание 5 (1944) -- [ c.172 , c.326 ]

Химическое равновесие и скорость реакций при высоких давлениях Издание 3 (1969) -- [ c.0 ]

Общие свойства и первичные методы переработки нефти и газа Издание 3 Часть 1 (1972) -- [ c.47 ]

Правило фаз Издание 2 (1964) -- [ c.329 ]

Понятия и основы термодинамики (1970) -- [ c.332 , c.336 , c.387 ]

Понятия и основы термодинамики (1962) -- [ c.13 , c.328 , c.387 , c.388 ]

Курс физической химии Том 1 Издание 2 (1969) -- [ c.124 , c.266 ]

Курс физической химии Том 1 Издание 2 (копия) (1970) -- [ c.124 , c.266 ]

Химическая термодинамика (1950) -- [ c.146 ]

Правило фаз Издание 2 (1964) -- [ c.329 ]

Курс химической термодинамики (1975) -- [ c.87 ]

Химическая термодинамика Издание 2 (1953) -- [ c.0 ]

Основы технологии синтеза каучуков (1959) -- [ c.204 , c.205 , c.206 ]

Введение в физическую химию и кристаллохимию полупроводников (1968) -- [ c.228 ]

Введение в физическую химию и кристаллохимию полупроводников Издание 2 (1973) -- [ c.288 ]

Оборудование производств Издание 2 (1974) -- [ c.336 , c.338 ]

Реакционная аппаратура и машины заводов (1975) -- [ c.12 ]

Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности Издание 2 (1982) -- [ c.67 , c.68 , c.73 , c.187 ]

Физическая химия для биологов (1976) -- [ c.128 ]

Холодильная техника Кн. 1 (1960) -- [ c.104 ]

Химия несовершенных кристаллов (1969) -- [ c.109 ]

Газовая хроматография - Библиографический указатель отечественной и зарубежной литературы (1961-1966) Ч 1 (1969) -- [ c.0 ]

Основы общей химии Том 2 Издание 3 (1973) -- [ c.307 ]

Основы общей химии Том 3 (1970) -- [ c.102 ]

Абсорбционные процессы в химической промышленности (1951) -- [ c.19 ]

Справочник азотчика Т 1 (1967) -- [ c.0 ]

Процессы химической технологии (1958) -- [ c.592 , c.594 , c.609 , c.632 , c.716 , c.724 , c.725 ]

Справочник по разделению газовых смесей методом глубокого охлаждения (1963) -- [ c.0 ]

Справочник по разделению газовых смесей (1953) -- [ c.47 ]

Физическая химия Издание 2 1967 (1967) -- [ c.309 ]

Физическая химия Издание 2 1979 (1979) -- [ c.93 ]

Основы технологии синтеза каучуков Изд 2 (1964) -- [ c.159 ]

Практические работы по физической химии Изд4 (1982) -- [ c.32 ]

Термодинамика (1991) -- [ c.201 , c.202 ]

Физическая химия (1967) -- [ c.137 , c.213 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (1995) -- [ c.27 ]

Справочник по физико-техническим основам криогенетики Издание 3 (1985) -- [ c.50 ]

Гидродинамика, теплообмен и массообмен (1966) -- [ c.632 ]

Глубокое охлаждение Часть 1 Изд.3 (1957) -- [ c.37 , c.38 , c.41 , c.42 ]

Справочник инженера-химика Том 1 (1937) -- [ c.61 , c.639 , c.673 , c.674 ]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки Изд.3 (1979) -- [ c.117 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология