Сопротивление теплопереносу

IV, 4, Теплопередача ох труб, заполненных зернистым слоем. Пристенное сопротивление теплопереносу [c.127]

Распределение температур в слое определяется коэффициентом теплопроводности зернистого слоя, а теплоперенос от слоя к наружной среде — коэффициентом теплопередачи /(. В отличие от процесса переноса теплоты в -незаполненных трубах при турбулентном режиме течения, здесь сопротивление теплопереносу из ядра потока к стенке трубы нельзя принимать сосредоточенным лишь в пограничном слое. [c.127]

В работе [46] предложена упрощенная модель пристенной теплоотдачи в зернистом слое. Особенностью коэффициента пристенного теплообмена в зернистом слое является то, что он отнесен к Д/ст — разнице температуры стенки и температуры, полученной экстраполяцией профиля температуры в слое на стенку [48]. Таким образом, дополнительное термическое сопротивление конвективному теплопереносу в пристенной зоне относится к бесконечно тонкой пленке на стенке коэффициент определяется как величина, обратная этому термическому сопротивлению. Разница температур Д ст вызывает дополнительный тепловой поток между стенкой и зернами, прилегающими к ней. При рассмотрении этого потока приходится отказаться от модели слоя как квазигомогенной среды и учитывать, что движущая разница температур в этом случае больше Д/ст, так как зерна имеют конечные размеры. Поскольку должен быть отнесен к Д/ст, то из термического сопротивления теплопереносу между стенкой и зернами нужно вычесть термическое сопротивление общему потоку теплоты у стенки в полосе шириной 0,5 (от стенки до центров первого ряда зерен).- В соответствии с этим получена формула [46] [c.128]

В формулах Дамкелера учитывалось только сопротивление теплопереносу, оказываемое слоем катализатора. Эти зависимости были подтверждены экспериментально для эндотермических реакций и максимальном значении п = 5 [55]. [c.470]

Процесс перехода вещества из парообразного состояния в жидкое на охлаждаемой поверхности можно представить в виде ряда последовательных явлений, влияние которых на общее сопротивление теплопереносу может быть существенно различным. Рассмотрим каждое из этих явлений отдельно для случая конденсации пара на плоской вертикальной поверхности (рис. 4.3).. [c.119]

Эти формулы верны для нагрева и охлаждения трубы при условии, что концентрация примеси (кислород, азот и т. д.) в жидком металле меньше, чем предел растворимости окиси при рабочей температуре. Если это неверно, коэффициент теплоотдачи сильно уменьшается вследствие увеличения сопротивления теплопереносу на границе стенка — жидкость. Минимальное значение числа Нуссельта при нагревании жидкого металла, загрязненного примесями, можно найти в [1] [c.337]

Важное предположение в этой модели заключается в том, что зерно является изотермическим, причем все сопротивление теплопереносу сосредоточено в газовой пленке, окружающей частицу. Для материальных балансов было использовано стационарное приближение однако по причинам, отмеченным выше, уравнения теплового баланса были записаны в нестационарной форме. [c.226]

Сопротивление теплопереносу между газом и катализатором пренебрежимо мало, поэтому их температуры могут считаться одинаковыми. [c.264]

О пристенном сопротивлении теплопереносу в зернистом слое [c.366]

Это и есть уравнение связи между общим коэффициентом теплопередачи, коэффициентом теплопроводности и пристенным коэффициентом теплоотдачи при движении газа в зернистом слое без наличия источников тепла. Клинг [41] получил частный случай уравнения (V. 81) для В1 оо без учета продольного теплопереноса, что не соответствует реальным условиям в зернистом слое, ввиду наличия пленочного сопротивления теплопереносу у стенки. [c.372]

Определение величины пленочного сопротивления теплопереносу у стенки трубы с зернистым слоем из замера общего коэффициента теплопередачи [c.374]

VII.62. Бензен и фосфор. Серию очень тщательных экспериментов по росту бензена в капиллярной трубке провели Гудзон с сотрудниками (табл. VII.6, № 4). Авторы утверждают, что сопротивление теплопереноса в этих экспериментах пренебрежимо мало. Из таблицы видно, что для АГ = 1° С поток роста для бензена почти в 2500 раз больше, чем для салола. [c.242]

При значительном сопротивлении теплопереносу у стенок [c.328]

Закончим этот раздел очень важным замечанием. Если речь идет о теплообменнике газ (вода) — конденсирующийся пар, то основное термическое сопротивление теплопереносу вызывает газ [c.309]

На рис. IV. 14 показаны результаты расчета отношения Ыио/Ыист по формуле (IV. 54) в зависимости от Не и я и в соответствии с данными по Хг и Нист, рекомендованными в разделах .3, стр. 123 и IV.4, стр. 138. В области ХоАг = 5—15 результаты расчета практически одинаковы. Из рис. IV. 14 следует, что только при Йе > 10 термическое сопротивление теплопереносу у стенки трубы становится соизмеримым с термическим сопротивлением теплопереносу из ядра потока к стенке. При Не < 10 и и > 10 основное сопротивление теплопереносу находится в самом зернистом слое. [c.139]

Термическая проводимость есть величина, обратная термическому сопротивлению, которое складывается из нескольких последовательно связанных термических сопротивлений по направлению потока теплоты, а именно термического сопротивления переносу теплоты от основной массы первого теплоносителя к поверх1юсти твердой стенки ( / ) сопротивления собственно твердой стенки (бст/ т) сопротивления теплопереносу от поверхности стенки к основной массе второго теплоносителя (1/02). Термическим сопротивлением обладают дополнительно разного рода отложения из потоков теплоносителей на теплообменных поверхностях. Термические сопротивления таких дополнительных слоев выражаются через их толщины б и коэффициенты теплопроводности X,-. [c.200]

В работе Каспера [10] приведено первичное распределение тока для точечного и плоского электродов, для линейных электродов, параллельных плоским электродам и плоским изоляторам, а также для цилиндрических электродов в различных конфигурациях. Для таких систем удобно применять метод изображений. Хайн и др. [11] описали первичное распределение тока в системе двух плоских электродов бесконечной длины и конечной ширины, помещенных между двумя бесконечными непроводящими плоскостями, перпендикулярными к электродам, но не соприкасающимися с ними. Вагнер [12] вычислил распределение тока в случае двумерной щели на плоском электроде. Эти задачи также являются примерами применения преобразования Шварца—Кристоффеля. Коджима [13] составил подборку формул для сопротивлений между двумя электродами различных конфигураций. Имеются аналогичные подборки для сопротивления теплопереносу в твердых телах [14] и для емкости двух электродов. [c.378]

Важное обобщение впервые сделано в работе [3.22]. Здесь показано, что в условиях, обычно реализующихся в промышлен-лых реакторах, основное сопротивление теплопереносу сосредоточено во внешнем потоке, омывающем гранулу, а основное со-лротивлёеие массопереносу сосредоточено внутри гранулы. [c.52]

В пограничном слое у стенки аппарата интенсивность этих конвекционных потоков должна естественно уменьшаться. Пограничный слой у стенки трубы должен быть в значительной части поверхности ламинарным. Кроме того, количество точек контакта на единицу поверхности между зернами и стенкой аппарата значительно меньше, чем между зернами соседних в радиальном направлении рядов (см. раздел 1.2), что также должно привести к повышению сопротивления теплопереносу у стенок аппарата в области малых значений Reg, где теплопроводность в значительной мере определяется переносом через твердую фазу и величиной контактов между зернами. Следует отметить, что на неизбежность наличия пленочного сопротивления при теплопередаче из аппаратов с зернистым слоем при движении в нем газа не обращалось надлежащего внимания. В значительной части работ, посвященных анализу теп-лоиерехода в зернистом слое, тепловое сопротивление было отнесено к переносу тепла из ядра газового потока к стенкам при бес- [c.366]

Была предложена [65] модель пристенного сопротивления теплопереносу в виде слоя элементов, непосредственно прилегающих к стенке аппарата, с пониженным эквивалентным коэффициентом теплопроводности. Такое представление не соответствует, однако, природе этого сопротивления, состоящего, как указано было выше, из нескольких слагающих, зависящих от скорости потока в слое и не зависящих от него. Более обоснованными представляются нам зависимости Яги и Кунии [70], в которых общий пристенный коэффициент теплоотдачи представлен как сумма частных сопротивлений теплопереносу следующим образом [c.367]

Чтобы ликвидировать или учесть сопротивление теплопереноса, применяют три метода измерения скоростей роста кристаллов из расплава, а именно 1) рост в капил.лярах 2) рост монокристаллов в перемешиваемых расплавах 3) наращивание кррюталла па термопару. Одним из наиболее медленно растущих из расплава кристаллов является салол. Путем измерения температуры на поверхности растущего кристалла термопарой было показано, что в не-перемешиваемом расплаве переохлаждение на поверхности составляет всего 50% общего переохлаждения. Даже в перемешиваемом расплаве разность температур на поверхности кристалла и в объеме расплава составляет 20% от общего переохлаждения. [c.281]

Асимптотическое выражение для средней объемной температуры при очень больших числах Прандтля [6]. При очень больших числах Рг, которыми обладают, например, жидкости с низкой теплопроводностью, основное сопротивление теплопереносу в потоке, движущемся по трубе, сосредоточено внутри ламинарного подслоя. Это означает, что температура заметно изменяется лишь в непосредственной близости от стенки, где, как известно (см. раздел 5.3), распределение скоростей является линейным (в безразмерной форме оно выражается соотношением и = в+). Для нахождения распределения температуры вблизи стенки можно применить формулу (12.30), положив в ней и разложив экспоненциальный член, входяпщй в знаменатель подынтегрального выражения, с точностью до членов второго порядка включительно по +. Проделав указанные операции, можно вычислить интеграл (12.30) и найти зависимость ( +). Приняв далее, что + = со, получим следующее соотношение [c.362]

Формулы Нуссельта для коэффициентов теплоотдачи при копденсации паров. Рассмотрим ламинарную пленку конденсата, стекающую вниз по вертикальной стенке (см. рис. 13-14), и предположим, что эта пленка оказывает основное сопротивление теплопереносу от пара к стенке. Кроме того, примем следу-юпще допущения 1) силы трения между жидкостью и паром существенно не влияют на распределение скоростей в пленке 2) характеристические значения физических параметров пленки отвечают температуре, равной среднему арифметическому от температур пара и охлаждающей поверхности, причем температуру последней можно считать постоянной 3) инерционными членами в уравнении движения пленки можно пренебречь по сравнению с членами, описывающими действие гравитационных и вязких сил 4) эффект изменения энтальпии внутри пленки конденсата пренебрежимо мал в сопоставлении с эффектом переноса теплоты конденсации 5) тепловой поток во всех точках строго перпендикулярен поверхности стенки. В рамках перечисленных допущений предлагается выполнить указанные ниже операции. [c.398]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология