Валы Допускаемые напряжения

Посадочные места вала под рабочие колеса должны быть не ниже 2-го класса точности. В зависимости от конструктивных особенностей насоса рабочие колеса имеют плотную (П) или напряженную (И) посадку на валу. Допуски на эти посадки приведены в табл. 4.8. [c.136]

Конструктивно диаметр шатунного болта приблизительно равен (0,18-i-0,25) D, где D — диаметр шейки коленчатого вала. При этом расстояние между болтами составляет (1,2-ь1,3) D. Расчет шатунных болтов производят на усталостную прочность с учетом концентрации напряжений [20], допуская запас прочности п = 2,5- -4,0. Предварительное определение сечения болта [д по внутреннему диаметру резьбы производят, рассчитывая его на действие статической силы Рп,ах> в качестве которой выбирается большая из двух сил растягивающая шатун при работе компрессора под нагрузкой или сила инерции / (н) в ВМТ, равная [c.434]

Двигатели постоянного тока и асинхронные двигатели обычного исполнения должны независимо от вида их работы в течение 15 с допускать перегрузку до 1,6 номинального момента при номиналь ном напряжении, а асинхронные двигатели номинальной частоты — резкое изменение частоты вращения вала при колебаниях крутящего момента. [c.322]

Для соединений с призматическими шпонками допускаемые отклонения ширины шпонок (их основного посадочного размера), а также ширины пазов в валах или втулках (ступицах) устанавливают в зависимости от характера соединений (посадки). При повышенной точности допуски для напряженной и плотной посадок выбирают по второму, для скользящей и ходовой посадок — по третьему классу точности. Нормальная и грубая пригонки тре- [c.34]

При ремонтных работах должны быть выдержаны следующие допуска посадочные места под рабочие колеса и шейки при подшипниках качения обрабатываются по И классу точности под плотную или напряженную посадку. Шейки валов в подшипниках скольжения выполняют под ходовую посадку по П или III классу точности. Места под защитные гильзы обрабатываются по допускам скользящей посадки II класса точности. [c.157]

Для бронзовых втулок с стальными осями принимают д = = 100 кг см . Для уменьшения вредных сопротивления движению ходовые колеса устанавливаются на подшипниках качения, которые помещаются в специальных буксах, присоединяемых к раме тележки или к концевым балкам моста. Ходовые колеса для кранов с ручным приводом допускается изготовлять из серого чугуна СЧ 18-36. Оси и валы ходовых колес изготовляются из стали Ст. 5, 30 и 40. Оси рассчитываются на изгиб по допускаемому напряжению [а]из = ЮОО кг/ J t валы рассчитываются на изгиб и кручение по допускаемому напряжению [а]иэ< 1000 1200 кг/см [c.146]

Для соединений с призматическими шпонками допускаемые отклонения ширины шпонок (их основного посадочного размера), а также щирины пазов в валах или втулках (ступицах) устанавливаются в зависимости от характера соединений (посадки). При повышенной точности допуски для напряженной и плотной посадок выбираются по второму, для скользящей и ходовой посадок— во третьему классу точности. Нормальная и грубая пригонки требуют применения допусков соответственно по третьему и четвертому классам точности. [c.32]

Как правило, пуск электродвигателей осуществляют прямым включением в сеть на полное напряжение. Однако на многих действующих станциях находятся в эксплуатации электродвигатели с более сложной схемой пуска. Так, для привода центробежных нагнетателей типа 280-11-1 применены асинхронные электродвигатели с фазным ротором АФЗ-4500-1500 на напряжение 6000 В, мощностью 4500 кВт, 1480 об/мин. Двигатели допускают регулировку частоты вращения в пределах от 1480 до 900 об/мин, которую применяют в случае необходимости сезонного изменения количества перекачиваемого газа. Для контроля частоты вращения двигателя служит тахогенератор, установленный на корпусе стоякового подшипника и соединенный с валом электродвигателя. Пуск электродвигателя и регулировка частоты вращения осуществляются введением в цепь ротора сопротивлений. При отсутствии необходимо- [c.88]

Не следует допускать / ах более 0,005 мм. Необходимо также проверить величину контактных напряжений между телами качения, кольцом эксцентрика и внутренним кольцом или поверхностью вала (если подшипник не имеет внутреннего кольца). [c.164]

При посадках типа прессовых, дающих высокую напряженность мега.1 ла валов в посадочных местах, применение шпонок, снижающих прочность валов, без особого расчета (см. стр. 458 и 463) не допускается. Указанные посадки без дополнительного крепления шпонками дают вполне надежное сопряжение деталей. [c.489]

В этом устройстве промежуточное звено 1 совершает плоскопараллельное движение по цилиндрической поверхности с радиусом, равным эксцентриситету е с центром на общей оси ведущего и ведомого валов 2 и 5. Крутящий момент от сил трения в опорах промежуточного звена 1, смонтированного на ведущем и ведомом валах, воспринимается гибким уплотнительным элементом (металлическим сильфоном или резиновой мембраной), нагружая его касательными напряжениями, величина которых обратно пропорциональна эксцентриситету е. В свою очередь эксцентриситет е должен быть весьма малым с целью ограничения деформации гибкого уплотнительного элемента. Указанные причины ограничивают область применения ввода вращения подобной конструкции, допуская его использование лишь в случае относительно малых крутящих моментов сопротивления на ведомом валу 3. [c.309]

Посадка подшипников. При установке подшипников на вал и в корпус нельзя допускать защемления роликов или шариков. Внутреннее кольцо подшипника, вращающееся вместе с валом, должно иметь неподвижную посадку. Его насаживают на вал по системе отверстия. В этом случае применяют посадки Г, Т, Н и П в зависимости от характера нагрузки. Наружное кольцо подшипника вставляют в корпус по системе вала, применяя посадки П, С, Сз. Это необходимо для того, чтобы кольцо могло под нагрузкой поворачиваться в корпусе и равномерно изнашиваться. С увеличением числа оборотов подшипника выбирают менее напряженные посадки. [c.264]

Мощность, потребляемая насосом, определяется измерением крутящего момента на валу насоса, допускается определение мощности измерением энергии, потребляемой электродвигателем с учетом его к. п. д. Крутящий момент измеряют с помощью мотор-весов и крутильных динамометров. Если потребляемая насосом мощность определяется при помощи электроприборов, их класс должен быть не ниже 0,5, а класс применяемых трансформаторов напряжения и тока — не ниже 0,2. [c.141]

Условные обозначения отклонений деталей, изображенных на чертежах в собранном виде, указываются в виде дроби в числителе— условное обозначение допусков отверстия (охватывающей поверхности), а в знаменателе — вала (охватываемой поверхности). Например, 50 означает напряженную посадку вала (Н) в системе отверстия (А) по второму классу точности с номинальным диаметром соединения 50 мм. [c.82]

Радиальное торцевое биение проверяют с помощью индикатора, допускается биение 0,02—0,03 мм (максимально 0,05 мм). Биенпе, превышающее допускаемую величину, устраняют проточкой полумуфты на станке. Для большинства центробежных машин посадка полумуфты на вал производится по И классу точности напряженной или плотной посадки. [c.184]

В разработке конструкций окончательному выбору коэффициента проектирования предшествует оптимизация его величины. Методы оптимизации коэффициента Кп могут быть самыми разнообразными. Можно рассматривать вопрос о применении теории упругости, анализа напряженного состояния при экспериментальном исследовании или просто учитывать интуицию и опыт разработчика. Последнее используют, когда действующая совокупность конструкторско-технологических факторов не поддается строгому учету. Например, не представляется возможным дать строгий анализ напряженного состояния штифтового соединения, когда штифт пвса-жен в сквозное отверстие вала, из-за трудностей учета технологии обработки, допусков и посадок соединений, свойств материала штифта и связей штифта с другими деталями конструкции. Здесь приходится приближенно теоретически или экспериментально находить размеры штифта, а затем корректировать их на основе интуиции и опыта разработчика. Сказанное о коэффициенте Кп одинаково справедливо при статических, знакопеременных нагрузках либо при их совместном действии. [c.38]

Для механизмов, требующих регулирования частоты враще-. ния, применяют, как правило, электродвигатели постоянного тока. Широкое распространение для привода металлургических механизмов получили краново-металлургические электродвигатели постоянного тока Д (новая модификация ранее широко применявшихся и находящихся в большом количестве в эксплуатации электродвигателей серии ДП). Эти электродвигатели имеют мощность 2,5—185 кВт и применяются на напряжения 220, 440 В. Закрытые электродвигатели с естественным охлал<-дением (с самовентиляцией) используют для механизмов, работающих в повторно-кратковременном режиме (25, 40% ПВ) Для механизмов, работающих в продолжительном режиме, электродвигатели Д чаще используют в защищенном продувае- мом исполнении (с независимой вентиляцией), что позволяет уменьшить установленную мощность электродвигателя. Электродвигатели Д допускают регулирование частоты вращения вверх от номинальной ослаблением магнитного потока электродвигателя. Изоляция класса Н,- применяемая для этих электродвигателей, допускает высокие нагревы меди обмоток. Электродвигатели имеют как горизонтальное (вал электродвигателя в рабочем состоянии горизонтален), так и вертикальное исполнение (вал электродвигателя вертикален). Электродвигатели вертикального исполнения находят применение для ряда приводов металлургического производства. [c.117]

Помещения насосных для перекачки сырой нефти, светлых нефтепродуктов и других горючих жидкостей с температурой вспышки паров 6ГС и ниже или нагретых выше 25IP относятся к взрывоопасным. Электродвигатели и пусковые аппараты, устанавливаемые в мащинном зале, выбирают в соответствии с классом взрывоопасности помещения и должны удовлетворять указаниям табл. V.4. Для привода насосов небольшой и средней мощности принимают взрывонепроницаемые электродвигатели серий ВАО и В на напряжение 380/660 В для насосов большой мощности-электродвигатели, продуваемые под избыточным давлением на напряжение 6—10 кВ (рис. IX.2). Соединение вала электродвигателя с валом насоса выполняют муфтой или клиноременной передачей. Плоскоременная передача во взрывоопасных помещениях не допускается, так как на плоских ремнях в результате их трения о шкивы наводятся заряды статического электричества, искрь которых могут вызвать взрыв окружающих взрывоопасных смесей. [c.261]

В соответствии с рис. 186, при d = 30 мм и =52 кГ1см (сталь 35) коэффициент концентрации при кручении можно принять К. )о 1-7. Допуская, что равномерное распределение давлений по поверхности вала повышает концентрацию напряжений на 30%, принимаем(К- )о= 1,3-1,7 = 2,2. [c.468]

Иногда предпочтение отдают связывающей эбонитовой резиновой смеси, особенно когда валы имеют толстое резиновое покрытие и подвергаются значительным динамическим напряжениям. Сейчас небольшие и средние валы почти исключительно изготавливают с помощью веществ, осуществляющих химическое связывание. Эбонит обеспечивает очень высокую прочность отслаивания, и резиновое покрытие подвергается небольшой деформации, так как до четверти этого покрытия может состоять из эбонита, который деформируется слабо. При использовании эбонитовой склеивающей (связывающей) системы нельзя допускать перевулканизации покрытия мягкой резины (время отверждения эбонита значительно больше) и следует соблюдать осторожность, чтобы обеспечить оптимальную вулканизацию эбонита (поскольку при недостаточно высокой степени отверждения адгезия неудовлетворительна). Кроме того, в случае перевулканизации происходит выраженная миграция серы между эбонитом и мягкой резиной, ведущая к формированию тонкого слоя полуэбонита на границе между эбонитом и мягкой резиной. Такой по-луэбонит (полужесткая резина) обладает неудовлетворительными механическими свойствами и часто приводит к разрушению между двумя материалами. Дополнительное связывающее вещество обычно применяется для поглощения мигрирующей серы без ухудшения механических свойств, чтобы избежать такого нарушения адгезии между эбонитом и слоями мягкой резины. [c.367]

Известна и другая схема электронаноса этого типа — с понижающим трансформатором (преобразователь фаз и напряжения) в едином блоке с асинхронным низковольтным электродвигателем и гидравлической частью насоса (рис. 2.2). В этом случае обмотка статора 11 питается пониженным напряжением трансформатора, обычно располагаемого над статором и не имеющего высоковольтной изоляции. Статор находится в воде в тех же условиях, что и ротор, который вместе с расположенным на его валу рабочим колесом вращается в подшипниках, смазываемых перекачиваемым теплоносителем. Такая схема отличается от предыдущей тем, что малое напряжение, подаваемое на обмотку статора электродвигателя от трансформатора, допускает работу обмотки статора без изоляции. В сравнении с электронасосом с сухим статором этот электронасос также имеет более высокий КПД и большую надежность из-за отсутствия статорной перегородки. Обмотка трансформатора вынесена в атмосферу и, естественно, выполняется по обычной технологии, а это значит, что она не загрязняется продуктами радиоактивного распада и доступна для контроля и ремонта. Такие электронасосы широкого распространения не получили из-за сравнительно больших габаритных размеров (трансформатор расположен над электродвигателем) и необходимости разработки высоконадежной конструкции уплотнения стержней (обмотки) статора собственно электродвигателя, что является сложной технической задачей [3]. [c.29]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология