Жидкости Компрессия Компрессия жидкости

Компрессия жидкости во впадинах шестерен. При известных условиях часть жидкости может быть заперта (защемлена) во [c.387]

Компрессия жидкости во впадинах 25 [c.25]

Рис. 13-6. Схема устройства для устранения компрессии жидкости во впадинах.

Несмотря на кажущуюся простоту конструкции шестеренного насоса, для его эффективной работы требуется выполнение некоторых специальных конструктивных мероприятий по устранению-вредного влияния компрессии жидкости, запираемой во впадинах зубьев в зоне зацепления. При наиболее простом для исполнения эвольвентном профиле в одновременном зацеплении находятся не-менее двух пар зубьев, при этом в зоне зацепления размещается запертый объем жидкости (рис. Х.12), изменяющийся по величине. Вследствие малой сжимаемости жидкостей при уменьшении запертого объема в нем создаются высокое давление и реактивная сила, противодействующая вращению шестерен, повышающая потребляемую работу и износ зубьев. В целях устранения компрессии [c.501]

Если устранить, путем уменьшения толщины зуба, контакт в точке с, обеспечив зазор s по нормали к профилю (рис. 3.39, б), защемление (запирание) жидкости в этой впадине не произойдет. Однако при большом значении коэффициента перекрытия (т > 1) и при плотном контакте второй пары зацепляющихся зубьев компрессия будет возникать, хотя и и меньшей степени и в последнем случае. Из рис. 3.39, в, видно, что при плотном контакте двух пар сцепляющихся зубьев в точках е и / образуется замкнутая полость, состоящая из двух соединенных зазором s впадин зацепляющихся зубьев ведущей и ведомой шестерен (отмечено точечной штриховкой). Нижняя часть этой полости, при повороте шестерен в направлении, указанном стрелкой, будет уменьшаться, а верхняя — увеличиваться. Очевидно, что если бы происходило равное изменение объемов этих камер при повороте шестерен (общий объем замкнутой полости не изменялся), компрессия жидкости отсутствовала. В действительности же объем замкнутой полости изменяется, достигая минимального значения в положении, когда геометрический центр замкнутой площади совпадает с осевой линией (рис. 3.39,г). [c.388]

КОМПРЕССИЯ ЖИДКОСТИ во ВПАДИНАХ [c.25]

Вследствие того, что между профилями сопряженных зубьев имеется зазор, а зубья прижимаются друг к другу по линии, совпадающей с точкой к-2, выталкивание жидкости из замкнутого пространства впадин будет происходить через зазоры, соответствующие положению точек к и Кх. При этом жидкость из впадины ведущей шестерни будет выжиматься в камеру нагнетания, а из впадины ведомой шестерни в камеру всасывания. Во избежание излишнего перенапряжения деталей толщину зуба по начальной окружности делают меньше ширины впадины. Компрессия жидкости в этом случае будет значительно уменьшаться. [c.25]

В случае допустимости выполнения достаточно большого бокового зазора устранить компрессию жидкости во впадинах можно путем прорезания на нерабочих поверхностях зубьев узких канавок (фиг. 13) без изменения бокового зазора. Через эти канавки жидкость, сжимаемая во впадинах, будет вытесняться соответственно в камеру нагнетания и всасывания. [c.26]

Давление в камере а снижается путем соединения ее дренажными каналами Ь с камерой всасывания с. Чтобы устранить компрессию жидкости во впадинах шестерен при переходе зубьев через линию центра, в насосе предусмотрены дренажные канавки с1. [c.32]

Во избежание излишней компрессии жидкости угол с 1 внешнего перекрытия, так же как и угол ср2 внутреннего перекрытия, во избежание образования значительного вакуума в цилиндре не должен быть чрезмерным. [c.49]

При дальнейщем вращении ротора лопасть 5 будет вытеснять жидкость в камеру Н нагнетания, а лопасть 4 будет перемещаться в исходную позицию. Во избежание компрессии жидкости в пространстве между лопастями 4 и 5 в момент входа в контакт с уплотняющей поверхностью одной лопасти вторая лопасть должна выходить из зацепления, т. е. в этот момент обе лопасти должны находиться на линии а — а. [c.82]

На фиг. 50 слева от оси у — у показана схема многолопастного насоса, в котором разделение камер нагнетания и всасывания производится при помощи уплотняющих выступов а к Ь. Большая величина перекрытия камер уплотняющими выступами недопустима, потому что в результате возникающей при изменении объема между лопастями компрессии жидкости перегружаются детали насоса и последний работает напряженно. При изменении эксцентриситета [c.82]

Q,, — потеря производительности из-за наличия газов и паров в жидкости, компрессии жидкости во впадинах и другие неучтенные ранее потери при всасывании. [c.100]

Компрессия жидкости во впадинах шестерен насоса [c.50]

Компрессия жидкости во впадинах между зубьями шестерен может возникнуть вследствие беззазорного зацепления, при котором происходит плотное запирание жидкости во впадине входящим в нее зубом (рис. 25, а), а также вследствие одновременного зацепления двух (или нескольких) пар зубьев (рис. 25, б). [c.50]

В результате компрессии жидкости возникают большие нагрузки на шестерни, приводящие к износу зуба и перегрузке вала и подшипников. [c.50]

Так как компрессия жидкости во впадинах шестерен ухудшает работу насоса, то при- [c.50]

В кубовой жидкости колонны 13 остается значительное количество легких углеводородов, в том числе этилен и пропилен. Для их выделения кубовая жидкость направляется в колонну 15, орошаемую конденсатом из емкости 12. Колонна снабжена кипятильником. Температура вверху колонны 32°С, внизу 125°С. Верхний продукт конденсируется в охлаждаемом водой конденсаторе 16, отделяется от газа в сепараторе 17, и конденсат в виде флегмы возвращается на орошение. Газ из емкости 12 присоединяется к сырью на третьей ступени компрессии. Кубовая жидкость (фракция С4 и выше) охлаждается в холодильнике 19 и выводится из системы. [c.40]

Шестеренчатые наоосы просты по устройству, дешевы, надежны в эксплуатации. Поэтому они получили широкое распространение. Число оборотов шестеренчатых насосов редко бывает больше 500. При большем числе оборотов сильно усиливаются яв-ления, связанные с запиранием жидкости прн вступлении зубьев в зацепление. Коэффициент полезного действия шестеренчатого насоса довольно низок по сравнению с к. п. д других насосов объемного типа. В лучших насосах он не превосходит 0,6—0,7. Причиной низкого к. п. д. является главным образом компрессия жидкости при вступлении зубьев в зацепление. [c.228]

Определение состава газа и жидкости после компрессии [c.697]

Применение этих уравнений для определения состава газа и жидкости после компрессии можно проиллюстрировать примером, приведенным ниже. [c.697]

СОВ относятся дросселирование газов и жидкостей, компрессия, охлаждение и сжижение газов. Для количественной оценки подобных процессов мы должны знать поведение реальных газов при произвольной температуре и произвольном давлении. Поведение газов можно определить при помощи уравнений состояния, нашедших применение в технике. [c.517]

Расположение и размеры 5 разделительных перемычек (рис. 38) выбираются такими, чтобы при переходе через них окон в донышке цилиндров последние надежно отсекались от распределительных окон а я Ь цапфы, а также обеспечивалось надежное заполнение цилиндров жидкостью при проходе зоны всасывания и устранялась компрессия жидкости в цилиндрах в зоне нагнетания. Для этого ширина перевальной перемычки должна быть несколько (на десятые доли миллиметра) больше ширины к окна в свою очередь, эта ширина меньше диаметра й цилиндра к < й) (см. также рис. 29). [c.136]

Клапанное распределение отличается большой надежностью и долговечностью, а также высоким объемным к. п. д. Кроме того, насосы с этим распределением свободны от гидравлических ударов и компрессии жидкости в цилиндрах, а также пригодны для работы при высоких температурах и давлениях. Утечка жидкости в таких насосах происходит в основном в результате перетекания ее через проходные щели всасывающих клапанов вследствие запаздывания их закрытия (опускания на седло) и открытия в момент изменения направления хода плунжеров, что,обусловлено в основном инерционностью затворов клапанов. Очевидно эти утечки отсутствуют лишь в идеальном клапане, работа которого характеризуется тем, что его открывание и закрывание происходит точно при прохождении поршня в мертвых точках, т. е. в момент реверса поршня. [c.159]

Углы запаздывания и упреждения выбирают в основном из условия возможного устранения как вакуума, так и компрессии жидкости и обеспечения минимального перепада давления между полостями цилиндра и того окна распределительного золотника, с которым цилиндр в текущий момент соединен, так как в противном случае возникнут вредные, даже опасные для гидросистем забросы давления в цилиндрах (см. также стр. 476). [c.219]

Для уменьшения влияния на равномерность подачи и пульсации давления сжимаемой жидкости профиль статора на участках, описанных большим радиусом, часто вьшолняется таким образом, что при переносе рабочей камеры из полости всасывания в полость нагнетания осуществляется незначительное сжатие жидкости (преднамеренная компрессия), что способствует снижению пульсации давления жидкости. [c.291]

Рис. 105. Схема создания преднамеренной компрессии жидкости в рабочей камере пластинчатого насоса для снижения пульсации давления

В результате такого распределения давления по наружным поверхностям шестерен возникают неуравновешенные усилия, которые воспринимаются подшипниками их валиков. При этом мы не учитываем нагрузки, обусловленные компрессией жидкости во впадинах зацепляющихся зубьев. [c.325]

При этом также не учитываем радиальные нагрузки на валики шестерен, обусловленные компрессией жидкости во впадинах зубьев, находящихся в зацеплении. [c.326]

В результате пиролиза образуются олефины, содержащие в отдельных фракциях небольшое количество парафинов. Максимальный выход этилена из лигроина составляет 32% вес., а пз газойля — 26% вес. Меняя условия крекинга, можно получать преимущественно пронен или другие олефины. Интересно отметить, что из фракции С4, содержащей лишь около 5% бутана, в зависимости от условий крекирования можно получить от 20 до 50% бутадиена. Выделяющуюся при компрессии жидкость стабилизируют на дебу-танизаторе. Она содержит много а )оматических углеводородов, а также диены и олефины. Чтобг.г эту жидкость мон но было прибавлять к бензину, ее очищают в паровой фазе фосфорной кислотой и освобождают, таким образом, от смолистых примесей. [c.95]

Для охлаждения до значительно более низких температур, чем О "С, применяют холодильные агенты, представл5иош,ие собой нары низкокипящих жидкостей (например, аммиака), сжиженные газы (СО,, этан и др.) или холодильные рассолы. Эти агенты нспользу[от в специальных холодильных установках, где при их испарении тепло отнимается от охлаждаемой среды, после чего пары сжижаются путем компрессии или абсорбируются и цикл замыкается. Описание холодильных установок приведено в главе XVII. [c.325]

Компрессия жидкости во впадинах может возникнуть при плотном замыкании одной иJги нескольких впадин зацепляющимися зубьями. В частности, если зуб, входящий во впадину при повороте шестерен, имеет плотный контакт с сопрягаемыми поверхностями двух других зубьев, образующими эту впадину по двум точкам с и произойдет запирание в пей некоторого объема жидкости (отмечено точечной штриховкой) (рис. 3.39,а). Поскольку запертый объем жидкости при повороте шестерен уменьшается, во впадине могут развиться при известной плотности контакта в точке с и герметичности соединения по торцам шестерен, большие давления. [c.387]

Lewis-Dale выделил из жидких углеводородов, получаемых при компри-мировании масляного газа, т. е. светильного газа, получаемого высокотемпературным (815—925°) крекингом газойля, какой-то моноалкилацетилен (вероятнее всего этил- или изопропилацетилен), амилены, бензол и толуол. Присутствовавшие там другие ненасыщенные углеводороды вследствие их быстрой полимеризации идентифицировать не удалось. Эта полимеризация, в результате которой образуется клейкая смолообразная масса, затрудняет получение удовлетворительного моторного топлива из образующейся при компрессии газов жидкости. [c.133]

Если предположить, что компрессии жидкости во впадинах шестерен не происходит, т. е. боковой зазор имеет достаточную величину и, кроме того, отсутствуют механические сопротивления в виде кулопова и гидродинамического трения, то теоретически крутящий момент на валу ведущей шестерни можно определить как сумму моментов Mi на ведущей и на ведомой шестернях. [c.30]

Найденные значения мощности и момента будут отличаться от действительных вследствие того, что имеют место механические потери от трения жидкости, протекающей через зазоры между торцовыми поверхностями щестерен и корпуса, а также между поверхностями головок зубьев и корпусом (радиальные зазоры),потери на трение в зацеплении и в подшипниках, наконец, потери, связанные с компрессией жидкости. [c.31]

Из-за отсутствия компрессии жидкости -нас0(с допускает высокое (Число -оборотов, -достигающее 3 ООО в минуту и -больше, благодаря чему габариты насоса и (Двигателя -получаются -малыми. Число оборотов -ограничено только кавитацио-нными -качествами. [c.196]

Компрессия жидкости при зацеплении двух пар зубьев. Из рис. 13-5 видно, что невытес-неняый из впадины объем жидкости (этот объем выделен на рис. 13-5 точками) оказывается запертым в пространстве между зубьями, находящимися в зацеплении. Объем замкнутой камеры непостоянен при вращении шестерен он сначала уменьшается, потом увеличивается. При уменьшении объема замкнутой камеры происходит сжатие жидкости, давление в камере повышается, что создает дополнительную радиальную нагрузку на валы шестерен. При увеличении объема замкнутой камеры в ней образуется глубокий вакуум, сопровождающийся выделением паров жидкости и воздуха, растворенного в жидкости. Конденсация выделившихся пузырьков пара приводит к разрушению поверхности зубьев, подобному эрозии при кавитационных явлениях в лопастных насосах. При перекачивании масла выделившиеся пузырьки воздуха эмульсируют масло, ухудшая этим его смазочные свойства. [c.227]

На рис. 3 приведены диаграммы изменения ко.мпрес-си,и в цилиндрах двигателей при 500 об/мин. Хотя средние значения компрессий (В конце испытаний различаются лишь и а 5%, из диаграммы видно, что на жидкости А компрессия была ниже 6 кГ/см в четырех цилиндрах (1. 3, 6 и 5) и на жидкости Р-9 лишь в трех (6, 4 и 3). [c.21]

Углы ф1 и 61 упреждения показывают, насколько момент перекрытия окон цилиндра опережает момент прихода его оси в нейтральное положение, а углы фз и 63 запаздывания показывают, насколько момент открытия окон отстает от момента прохода цилиндром нейтрального положения. При увеличении углов фа и 61 повышается компрессия (сжатие) жидкости в цилиндрах (см. стр. 138) перемещающимися плунжерами, а при увеличении углов ф и 63 повышается разрежение в цилиндре (недозаполнение цилиндра жидкостью). [c.137]

В этих насосах обычно применяют положительное перекрытие, при котором рабочая камера (на рис. 94 отмечена точечной штриховкой) в ее среднем положении размещается на перевальной (разделительной) перемычке, будучи отсеченной (изолированной) как от полости всасывания а, так и от полости нагнетания Ь. Для избежания компрессии жидкости в рабочей камере при проходе ее через перевальную перемычку, обусловленной изменением при этом замкнутого объема камеры, и для уменьшения неравномерности подачи это перекрытие камеры перемычкой (пре-дышение размера перемычки над раствором концов пластин) волжно быть возможно малым, однако таким, чтобы было обеспечено разделение полостей всасывания и нагнетания. Полное устранение компрессии достигается при условии равенства угла Р между двумя смежными пластинами (см. рис. 93) углу а между окнами всасывания и нагнетания (а = р). Подобное условие соответствует так называемому нулевому перекрытию. [c.276]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология