Коэффициент перекрытия

Коэффициент перекрытия Я пиков Л н В определяется из выражения [c.130]

Рис. 4.21. Графическое изображение опытных данных и схема определения коэффициента перекрытия кривых при прогнозировании вязкоупругой податливости (пояснения а тексте).

Если устранить, путем уменьшения толщины зуба, контакт в точке с, обеспечив зазор s по нормали к профилю (рис. 3.39, б), защемление (запирание) жидкости в этой впадине не произойдет. Однако при большом значении коэффициента перекрытия (т > 1) и при плотном контакте второй пары зацепляющихся зубьев компрессия будет возникать, хотя и и меньшей степени и в последнем случае. Из рис. 3.39, в, видно, что при плотном контакте двух пар сцепляющихся зубьев в точках е и / образуется замкнутая полость, состоящая из двух соединенных зазором s впадин зацепляющихся зубьев ведущей и ведомой шестерен (отмечено точечной штриховкой). Нижняя часть этой полости, при повороте шестерен в направлении, указанном стрелкой, будет уменьшаться, а верхняя — увеличиваться. Очевидно, что если бы происходило равное изменение объемов этих камер при повороте шестерен (общий объем замкнутой полости не изменялся), компрессия жидкости отсутствовала. В действительности же объем замкнутой полости изменяется, достигая минимального значения в положении, когда геометрический центр замкнутой площади совпадает с осевой линией (рис. 3.39,г). [c.388]

На рис. 3.42 приведен расчетный график подачи насоса с коэффициентом перекрытия зацепления т = 1. [c.390]

Коэффициент перекрытия спек- [c.78]

З.З.2. Метод коэффициентов перекрытия [c.126]

В процессе обработки поверхностей одни погрешности взаимодействуют с другими и их значимость уменьшается. Это взаимодействие учитывается коэффициентом перекрытия одних погрешностей другими (К.), [c.109]

К — коэффициент перекрытия одних погрещностей другими [c.110]

К — коэффициент перекрытия одних погрешностей дру-. гими [c.110]

При лабораторных испытаниях на трение и износ имитируются условия реальных узлов скольжения и прежде всего номинальное давление и скорость скольжения. Отметим, что необходимо согласовывать и значение коэффициента перекрытия, без чего воспроизводимость на практике лабораторных результатов может и не состояться. [c.166]

Проверка коэффициента перекрытия [c.193]

Исходные данные для расчета геометрических параметров, а также порядок расчета даны в табл. VI.64, а расчет размеров для контроля взаимного положения разноименных профилей—в табл. VI.65. Проверка качества зацепления по геометрическим показателям, отсутствие интерференции зуба, коэффициента перекрытия и нормальной толщины на поверхности вершин даны в табл. VI.66, а расчет размеров для контроля торцевого профиля зуба — в табл. VI.67. [c.195]

Для передач с пластмассовыми зубчатыми колесами характерна высокая податливость всех элементов колеса, что приводит к увеличению коэффициента перекрытия, ухудшению кинематической [c.224]

Коэффициенты перекрытия остаются практически такими же, как и в однорядном варианте размещения. Введение второго ряда незначительно увеличивает эффективность использования излучения (т]ии=25% против 22% в однорядном варианте) в результате увеличения размеров облучаемого вещества, в частности в направлении толщины . Очевидно, дальнейшее увеличение числа рядов (по толщине) нецелесообразно, так как оно не оправдывается ни экономическими, ни конструктивно-технологическими соображениями. [c.167]

Под термином перекрытие (или коэффициент перекрытия) понимается превышение размеров облучателя над соответствующими размерами объекта или наоборот. [c.167]

Экспериментальные исследования влияния податливости зубьев на фактический коэффициент перекрытия з металлополимерном зубчатом зацеплении показали, что наибольшее увеличение коэффициента перекрытия наблюдается для зубчатых передач с малыми модулями при больших нагрузках. Таким образом, повышенная податливость зубьев пластмассовых колес позволяет осуществить передачу повышенных нагрузок зубчатыми парами малых модулей с небольшим сроком службы. [c.226]

Влияние масштабного фактора и геометрии зацепления. С увеличением модуля зацепления несущая способность пластмассовых зубчатых колес увеличивается не столь существенно, как это наблюдается для металлических колес. Например, увеличение модуля зацепления с 2 до 3 и 4 мм приводит к возрастанию погонной нагрузки соответственно на 20 и 40%. Непропорциональный увеличению модуля рост несущей способности объясняется высокой податливостью пластмассовых зубьев — при одинаковых нагрузках фактический коэффициент перекрытия возрастает тем больше, чем меньше размеры зубьев. По этой же причине не наблюдается предсказываемого теорией увеличения допускаемой нагрузки при увеличении угла зацепления. При сравнительных испытаниях ко- [c.206]

Как показано в работе [80], располагая данными о деформации зубьев в характерных фазах зацепления, фактическом коэффициенте перекрытия и коэффициенте распределения нагрузки в каждой точке линии зацепления, можно получить следующую зависимость для расчета коэффициента Кра. - [c.217]

Вычисленные таким образом суммарные значения перемещений в граничных точках однопарного зацепления могут быть использованы для определения фактического коэффициента перекрытия [102] и расчета (податливости зацепления) [103]. [c.226]

Нагрузочная способность, т. е. величина допустимых нагрузок на зуб колеса, определяется вначале но так называемой контактной прочности, а затем учитываются факторы зацепления (величины зазоров, скорости движения, фактор перекрытия и др.), для чего вводятся эмпирические коэффициенты. До применения полимерных материалов в зубчатых передачах расчеты на контактную прочность производились па основе классической теории упругости, когда исходят из максимальных значений модулей упругости материала. Опыт использования полимерных материалов в зубчатых передачах нанес удар по самой основе этих расчетов, так как вследствие низкого значения модуля упругости полимерных материалов увеличивается контактная площадь и повышается коэффициент перекрытия. Отсюда возникает необходимость разработки самой системы расчета этих материалов на контактную прочность. [c.336]

Пониженные но сравнению с металлами модули упругости полимерных материалов требуют и новых способов расчета коэффициента перекрытия. Нанример, опыт эксплуатации текстолитовых зубчатых колес показывает, что нри расчетах следует учитывать одновременное зацепление не одного, а двух зубьев нри работе колеса. [c.337]

Одним 3 простейших линейных методов является метод коэффициентов перекрытия. В этом методе мы не используем весь спектр канал за каналом, как это делали, например, при многократном линейном подборе кривой по методу наименьших квадратов. Вместо этого мы суммируем содержание группы соседних каналов, которые несут рентгеновский пик. Эту группу каналов мы будем называть интересующей нас областью . Большинство многоканальных анализаторов обеспечивает способ (либо залох<ен в самом приборе, либо за счет программирования) прямого разделения таких интересующих нас областей. Расчет суммарной интенсивности в интересующей области эквивалентен численному интегрированию методом Симпсона по области спектрального пика. Следовательно, каждый рентгеновский ппк можно полностью охарактеризовать тремя числами — иижним и верхним пределами области интегрирования и просуммированным содержанием. Всего три числа- вместо 20—40 чисел (местоположение каналов и их содержание), требуемых для описавня одного пика при много-кратном линейном подборе методом наименьших квадратов. [c.126]

В основе метода FRAME С лежит расчет коэффициентов перекрытия, а не измерение их. Преимущество расчета заключается в его гибкости, поскольку ширину и положение каждой интересуемой области можно изменять без необходимости повторных измерений. Наиболее важным является то, что эталонов не требуется. Коэффициенты расчитываются путем формального интегрирования функции Гаусса, которая модифицирована с тем, чтобы учесть эффекты, обусловленные неполным сбором заряда. Одна рентгеновская линия (кото рую мы будем называть аналитической линией) от каждого элемента сосредоточена в определенной области и используется в расчете по ме- [c.128]

Если рентгеновский пик расположен близко от соответствующей области другого пика, то часть пика, попадающая в эту область, будет зависеть только от относительного положения пиков и области и среднеквадратичного отклонения пика. Эта часть не зависит от состава образца. Если пик, оказывающий вл иян1ие, также является аналитическим пиком и, следовательно, имеет собственную представляющую интерес область, то часть этого пика, находящаяся в пределах его собственной области, также не зависит от состава. Следовательно, отношение этих двух частей (коэффициент перекрытия) рассчитывается один раз в начале процедуры и запоминается для воех последующих измерений. Мы будем р азвивать аргументацию на при-мб ре двух неразрешенных пиков А и В (рис. 8.14). Опишем только расчет коэффициента перекрытия, обусловленного влиянием пика А иа интеноивность под пиком В, но метод можно было бы повторить и для пика В. [c.129]

В начале обсуждения метода коэффициентов перекрытия мы отметили, что каждый рентгеновский пик можно охарактеризовать тремя величинами нижним и верхним пределами области и ее содержанием. Этот факт, а также дополнительное свойство, заключающееся в том, что в методе коэффициентов перекрытия требуется относительню малое число простых арифм етических действий, обеспечивают наиболее привлекательные характеристики метода простоту и скорость. Для метода коэффициентов перекрытия требуется минимальный объем памяти мини-ЭВМ, и его действие м1иннмум в десять раз быстрее, чем любого другого описанного метода. Как и для воех линейных методов, для него необходимо, чтобы спектрометрическая система была хорошо откалибрована. Для рентгеновских пиков, которые перекрываются значительно (например, РЬ и З/с ), метод дает худшие результаты применительно к тем процедурам, которые используют информацию в каждом канале по перекрывающейся части спектра. [c.132]

Характерной особенностью кривых изменения величины износа от ноэффидиента взаимного перекрытия является то, что манои мальные изменения происходят при коэффициентах перекрытия до [c.124]

Оптимизация схемы облучения блочных объектов, как уже отмечалось выше, состоит в достижении максимально возможного КИИ с учетом обеспечения требований к условиям облучения в заданном радиационном процессе. Решение задачи оптимизации осуществляют в несколько этапов 1) определение рас-стояния от объекта до протяженного облучателя (по нормали к плоскости облучателя), при котором соблюдается заданное требование к неравномерности дозного поля. Для решения этого вопроса необходимо иметь информацию о таких дифференциальных характеристиках, как поле МПД (в блочном объекте) 2) определение коэффициента перекрытия размеров облучателя над размерами объекта или наоборот. Иногда приходится решать вопрос более широко — о выборе способа улучшения равномерности облучения 3) определение минимальной активности облучателя, обеспечивающей номинальную производительность установки прй заданной поглощенной дозе (т. е. при заданной радиационной энергоемкости производства). Для решения этой задачи необходимо обладать информацией как о дифференциальных, так и интегральных характеристиках гамма-установок (т. е. о коэффициенте неравномерности дозного поля и коэффициенте Т1ви) [c.165]

Рассмотрим гипотетический случай использования в установке РВ-1200 [37, 261] однорядной схемы облучения резино-технических блочных объектов (плотностью р = 0,88 г/см ) в виде круговых цилиндров ДХЯ= 17X90 см. Каждую партию из 40 блоков (с двух сторон облучателя) выдерживают около облучателя в течение времени, необходимого для набора поглощенной дозы 13,5-10 Дж/кг. В процессе облучения объекты вдоль облучателя ( облХЯобл = 387Х 120 см) не перемещаются, но каждый блок вращается вокруг собственной оси. При этих исходных данных получены следующие результаты расстояние ёо от блоков (от оси цилиндра) до плоскости облучателя (по нормали) должно составлять 23 см. При этом расстоянии, найденном для указанной геометрии облучения (с учетом вращения), обеспечивается неравномерность дозного поля в объекте 15% коэффициенты перекрытия по высоте и длине составляют соответственно [c.166]

Зубья передаточных шестерен профилируются по эвольвентам. При этом профиле зубьев изменение межцентрового расстояния особого значения не имеет. Но зубья эвольвентного профиля по мере износа приобретают профиль, близкий к циклическому, и неравномерно изнашиваются. Зубья же с этим профилем очень чувствительны к изменению межцентрового расстояния. При изменении величины зазора между валками вальцев изменяется угол зацепления и коэффициент перекрытия в торцовом сечении, но при этом форма сопряженных эвольвент не изменяется, а точность зацепления и передаточное число сохраняются при условии, что коэффициент перекрытия остается больше единицы (для прямозубых шестерен нормально этот коэффициент больше или равен 1,3). [c.119]

Известно, что на несущую способность косозубых передач большое влияние оказывают такие факторы, как коэффициент перекрытия, распределение нагрузки по длине контактных линий, общая длина контактных линий. С изменением р эти факторы неоднозначно влияют на изменение несущей способности косозубой передачи. С увеличением р коэффициент перекрытия снижается, увеличивается коэффициент неравномерности, минимальная длина контактных линий увеличивается до некоторого максимума, а затем снижается положение максимума определяется нагруженно-стью передачи. Этим, по-видимому, можно объяснить [83], что с увеличением р>25° было получено снижение несущей способности косозубых передач. Таким образом, для косозубых колес следует назначать более умеренные значения Кр в соответствии с рекомендациями [83] [c.218]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология