Конечные температуры теплоносителей в ряду

КОНЕЧНЫЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ В РЯДУ [c.177]

Расчет конечных температур теплоносителей в ряду [c.178]

Текущие и конечные температуры теплоносителей в комплексе. Для расчета текущих температур теплоносителей после любой г-й секции <1 4>) в любом /-м параллельном ряду <1 и>) служат уравнения [c.124]

К РАСЧЕТУ КОНЕЧНЫХ И ТЕКУЩИХ ТЕМПЕРАТУР ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ В РЯДУ [c.184]

Средний температурный напор Д/ср процесса теплопередачи зависит от ряда факторов начальных и конечных температур охлаждающей и охлаждаемой жидкостей (газов), характера изменения температур охлаждающей и охлаждаемой жидкостей (газов), схемы движения потоков их и т. д. В настоящее время нет общего точного аналитического решения задачи по определению среднего температурного напора Д/ор. Имеются частные решения этой задачи, в том числе для противоточной схемы движения теплоносителей — уравнение Грасгофа, которое справедливо для противо- [c.250]

Цель теплообмена — изменение температуры или агрегатного состояния одного из рабочих тел. В ряде задач проектирования рабочее тело удается полностью идентифицировать, включая величину его потока, начальные и конечные параметры в этом случае его часто называют целевым. Другое рабочее тело (или другие рабочие тела), с которым целевое обменивается теплотой, в таких задачах называют теплоносителем. Строго говоря, оба потока, конечно, являются теплоносителями. [c.544]

Качественно характер изменения температур теплоносителей вдоль поверхности теплообмена затрагивался в разд. 7.6.1. В ряде технологических задач необходимо знание локальных температур теплоносителей Т и / в различных точках теплообменной поверхности, иначе говоря — количественных закономерностей их изменения по Р. Это позволит, в частности, найти конечные температуры Г "и /" в задачах эксплуатации. Для иллюстрации подходов к отысканию упомянутых закономерностей обратимся к прямотоку теплоносителей при их движении в режиме ИВ и без изменения агрегатного состояния. [c.565]

Поверочные расчеты проводятся в том случае, если необходимо проверить возможность использования имеющихся теплообменников в заданных условиях работы. Целью этих расчетов является определение количества переданного тепла Q и конечных температур потоков в.к и ак при заданных конструктивных размерах аппаратов, массовых расходах теплоносителей Оо, Ов и их начальных температурах в.н, о.н- Методики поверочного расчета также могут быть использованы для выбора серийного аппарата из нормального ряда. [c.115]

Из этого выражения вытекают вполне ясные следствия. Начальная и конечная температуры жидкости всегда заданы условиями технологического процесса. Температура теплоносителя в аппарате обычно постоянна и повышение этой температуры для ряда жидкостей вызывает пригар к стенке трубы. Остаются две взаимо-переменные величины <1 и га. С увеличением скорости и одновременным уменьшением диаметра интенсивность теплообмена увеличивается, поэтому длина канала сокращается. Если скорость оставить постоянной, то чем меньше тем короче длина трубы. При постоянном диаметре трубы повышение скорости вызывает увеличение длины трубы. Отсюда следует, что сокращение длины трубы при прочих равных условиях наиболее эффективно за счет уменьшения диаметра, т. е. за счет уменьшения толщины слоя жидкости. Но уменьшение диаметра трубки при заданной производительности ведет к увеличению числа трубок, что вызывает неудобства при эксплуатации аппарата. Сохранить тонкий слой жидкости при широком периметре возможно только в плоской или кольцевой щели. Попытка сократить длину канала привела к конструированию кольцевого теплообменного аппарата. На фиг. П. 19 показана простая конструкция кольцевого тонкослойного аппарата. В трубки обыкновенного трубчатого аппарата ставятся пустотелые вытеснители. Для центровки вытеснителей на их боковой поверхности сделаны напайки, а концы вытеснителей выполнены коническими. Острия конусов упираются в крышки аппарата. В межтрубное пространство подается пар, горячая или холодная вода. В зависимости от теплоносителя аппарат может выполнять функции нагревателя или охладителя. [c.78]

В теплообменных аппаратах противоток имеет ряд преимуществ по сравнению с прямотоком, поэтому он получил большее распространение и его следует применять во всех случаях, когда этому не препятствуют требования технологии или другие обстоятельства. При прямотоке конечная температура нагреваемого теплоносителя не может быть выше конечной температуры греющего, в то время как противоток свободен от этого ограничения. [c.24]

Основные контролируемые параметры при сушке — температура теплоносителя и его расход в большинстве эти параметры измеряют непрерывно. Кроме того, периодически определяют влажность исходного и высушенного продуктов, а в ряде производств — и содержание примесей, попадающих в конечный продукт в процессе сушки. [c.213]

При высушивании высоковлажных термочувствительных материалов до низкой конечной влажности процесс обычно осуществляют в две ступени удаление поверхностной влаги проводят в сушилках с активными гидродинамическими режимами — КС при высоких числах псевдоожижения, трубах-сушилках, циклонных, во встречных струях и др. в качестве второй ступени для удаления внутренней влаги используют сушилки КС с регулируемым, значительным временем пребывания материала — с перекрестным направлением теплоносителя и материала, причем температуру возможно снижать по длине аппарата, не допуская перегрева материала, а также противоточные аппараты полунепрерывного действия, В тех случаях, когда не удается передать необходимое количество теплоты с псевдоожижающим агентом, вводят в слой теплообменные поверхности, что в ряде случаев значительно экономичнее, поскольку существенно снижаются потери теплоты с отходящим теплоносителем. [c.147]

Весьма важным параметром при автоматизации сушилок является температура уходящего теплоносителя, связанная с конечным влагосодержанием материала. В исследовании [34] было выявлено влияние ряда параметров процесса на конечную влажность некоторых материалов (медно-никелевый катализатор, лак красный прозрачный СКВ, лак красный С и краситель оранжевый спирторастворимый), поступающих на сушку в виде паст. Полученное уравнение регрессии имеет вид [c.315]

При I = Пэр (или Ппэр) уравнения (7,66), (7,67), (7,70), (7,7П, (7,73), (7,74), (7,77), (7,78) превращаются в уравнения для расчета конечных температур теплоносителей в ряду. Вместо этих восьми уравнений для расчета любой пары конечных температур из ряда ( он, ок, вн, вк) можно использовать уравнения связи [c.177]

Поверхность комплекса. Исходные данные расчета Яп, Ядо, начальные и конечные температуры теплоносителя, отдающего тепло — toи, /ок, и теплоносителя вошринимающего тепло —/вн, tsк, массовые расходы Со, Ов, удельная теплоемкость Со, Св этих теплоносителей, коэффициенты потерь (притоков) тепла т1по, т]пв, число параллельных рядов секций и, поверхность Рс, индекс -противоточностп Рс секции, коэффициент теплопередачи в секции К- [c.122]

Уравнения связи температур теплоносителей на концах ряда (7,79), (7,80) и элемента (6,147), (6,148) совпадают по форме. Поэтому для расчета любой пары неизвестных конечных температур ряда полностью подходят етруктуры БС — /к при замене в них Ф,5 на Ф,р. После расчета конечных температур можно рассчитать текущие температуры (на концах любого г-го элемента ряда). Структура тако1о расчета показана на рис. 56. у [c.184]

Второй критерий заключается в том, что теплообменник должен удовлетворять условиям, общим для всего оборудования. Сюда входят прежде всего механические напряжения, связанные не только с нормальной работой, но и с погрузкой, сборкой, запуском, остановкой, а также рядом определенных операций, обусловленных нарушением производственного процесса и возможными аварийными ситуациями. Суитествуют внешние механические напряжения, обусловленные наличием трубок в теплообменнике и возникающие как в стационарном состоянии, так и в переходных режимах при изменении температуры теплоносителей. В теплообменнике, конечно, не должна возникать коррозия от воздействия теплоносителей и окружающей среды. Этого можно добиться в основном выбором материала, а также конструкции. Отложения иа поверхиости теплообмена должны быть по возможности минимальными, но средства копструктора в этом случае обычно ограничены применением возможно более высоких скоростей допустимых по перепаду давлений и ограничениями по эрозии и вибрации, а также гарантированием того, что загрязненная отложениями поверхность будет доступна для очистки. [c.9]

Элементные теплообменники представляют собой ряд последовательно соединенных одноходовых кожухотрубчатых теплообменников (см. рис. 3.40). Такое соединение допускает относительно высокую скорость движения теплоносителей как в трубном, так и в межтрубном пространствах без использования перегородок. Преимущество элементных TOA по сравнению с аппаратами с перегородками - возможность создания практически чистого противотока теплоносителей. Следовательно, использование элементной схемы соединения простых одноходовых TOA обеспечивает максимальную для заданных начальных и конечных условий среднюю разность температур теплоносителей (см. комментарий к формуле (3.105) для Ai p). [c.302]

Однако в ряде случаев приходится прибегать к теплообмену через поверхность. При этом для поддержания необходимой температуры также могут быть применены исходные или конечные продукты реакции. Но в большинстве случаев приходится использовать специальные теплоносители или хладоагенты, широко применяемые в процессах, связанных с подводом или отводом тепла и выбор которых обусловливается рабочей температурой и спе Ч1-фикой процесса. [c.277]

Сушка раствора сулыфата аммония, загрязненного органическими примесями, связана с рядом значительных затруднений при подаче в сушилку с псевдоожиженным слоем теплоносителя, нагретого выше 280° С, наблюдается разложение сульфата аммония. Понижение же температуры приводит к снижению производительности аппарата или повышению конечной влажности продукта, залипанию его на стенках аппарата и ухудшению технико-зкономических показателей процесса. [c.168]