Температура текущая

Возможны два вида построения. Первый — интервал температуры искомых изотерм совпадает с интервалом температуры начальных изотерм. Второй — интервал температуры текущих изотерм шире интервала начальных изотерм. Второй путь решения более точен, так, он отражает не только характер зависимости количества выделяющегося конденсата от давления при постоянной температуре, но и зависимость его от температуры при постоян- ном давлении. Относительная ошибка составляет 3—4%. [c.150]

Т и Тд—температура текущая и начальная [c.9]

Если провести анализ изменения температуры текущей жидкости, то можно отметить два случая [c.57]

Максимальная допустимая при заданной точности измерений скорость потока зависит от разности температур текущей жидкости и кюветы, так как жидкость должна-принять определенную температуру. Эта максимальная скорость определяется экспериментально. Предельная регистрируемая величина производной дп/ди или аналогичной производной по времени дп/дх зависит от конструкции прибора, эффективности перемешивания жидкости в кювете, инерции самописца и также должна определяться опытным путем. [c.246]

Внесение соответствующих данных (давление, температура, текущие значения потребления электроэнергии электродвигателями и пр.) в соответствующие табели машины, которые помогут, даже по истечении значительных периодов, проанализировать функционирование установки. [c.79]

Гр —температура на адиабатическом пути при = 0. г—время периодической реакции или текущее время контакта рг/С в трубчатом реакторе. [c.251]

Г —температура поверхности катализатора. t = z e,v—текущее время контакта. , [c.300]

В технике часто необходимо подводить (или отводить) теплоту к газу (жидкости), текущему по трубе, которая заполнена зернистым слоем. Примером могут служить контактные аппараты для проведения каталитических реакций и аппараты для термической переработки твердого топлива. Об ычно нужно знать распределение температур в самом зернистом слое и необходимый для отвода определенного количества теплоты размер поверхности теплообмена или (при заданной поверхности) разность м ежду средней температурой газа в трубе и температурой среды, омывающей трубу снаружи. [c.127]

IV. Измерения коэффициентов теплообмена при нестационарном тепловом режиме зернистого слоя. Преимуществом этих методов является то, что средние коэффициенты теплообмена находятся по результатам измерения температур газа на входе и выходе из слоя без измерения температур элементов слоя и количества переданной теплоты. Используют два основных режима нестационарного нагревания (охлаждения) зернистого слоя потоком газа, текущего через слой при ступенчатом и при периодическом (синусоидальном) изменении температуры газа на входе в слой, [c.144]

Значения Ig Р и в уравнении (П.93) определяются при температуре t, а Ig Pgs — при точке кипения текущего компонента по ИТК под атмосферным давлением. Подстановка в (11.93) значений Ig Рз и Ig Pgs по уравнению (1.54) приводит к искомому аналитическому соотношению [c.111]

Го, Т — входная и текущая температуры в ячейке, °С [c.97]

На границе двух различных фаз гидродинамическая обстановка обычно очень сложная. Основным понятием в учении о потоках является открытый Прандтлем очень тонкий пограничный слой (расположенный у границы текущей среды), для которого характерен гораздо больший градиент скорости, т. е. более быстрое ее изменение [6]. Независимо от Прандтля Нернст установил подобное же изменение концентрации у границы фаз 17]. Это явление также оказалось общим (как и открытые независимо друг от друга законы для потоков теплоты, массы и импульса). Таким образом, для тонкого слоя вблизи границы фаз характерно резкое изменение концентрации, температуры и скорости. Скорость переноса для любого потока имеет размерность [c.67]

Чтобы установить, находится ли искомая точка А в области перегретого пара, здесь же с помощью процедуры 1РТ(Р1,Т1,Э) [см. (1.61)1 определяют энтальпию сухого насыщенного пара в точке Б. Если заданная энтальпия меньше энтальпии насыщенного пара, то искомая точка соответствует или влажному пару (точка В), или жидкости (точки Г и Д). и управление передается оператору с меткой М1. В противном случае искомая точка А лежит в области перегретого пара или (предельный вариант) на правой пограничной кривой и совпадает с точкой Б. Тогда управление передается оператору с меткой МО и поиск решения далее ведется шаговым методом, который заключается в следующем. С помощью процедуры 1РТ(Р1,Т1,Э) [см. (1.61)1 при заданном давлении р и начальной температуре Ту находят текущее значение энтальпии вещества 1 и разность = г — (ОЭ) между ее заданным и текущим значениями. Если эта разность [c.105]

Проинтегрировав уравнение (VII, 16в) в пределах от температуры плавления второго компонента (а=1) до некоторой температуры Т<Го и текущего значения активности a , получаем [c.230]

Точками другого вида на этот же самый график нанесите уровни растворенного кислорода в зависимости от температуры во время летних месяцев текущего года. [c.63]

Высказанные выше представления о механизме накопления твердой фазы при окислении топлив, вероятно, не являются исчерпывающими, но даже при наличии только двух процессов укрупнения твердых частиц — адсорбции продуктов окисления на них и соединении частиц при столкновениях — строгое математическое описание кинетики роста твердой фазы при окислении представляется весьма сложным. Поэтому целесообразно рассмотреть только некоторые эмпирические зависимости, которые могут представить чисто практический интерес, а именно, зависимость скорости накопления частиц данной фракции от ее начальной и текущей концентрации. Получить указанную зависимость можно, проанализировав кинетику накопления частиц различных фракций в опытах по окислению топлив растворенным кислородом при различных температурах и различных концентрациях механических примесей. [c.257]

Г-текущая радиальная координата <7 — количество тепла, подводимого к стенке, кал ч Д 1, Л/г — изменение температуры в пограничных слоях. [c.80]

Уравнение (П1,300) определяет текущую температуру по известной концентрации реагентов. Из уравнения следует также, что [c.308]

Зависимыми переменными (откликами) называются величины у = г/1,. .., Ут , характеризующие состояние системы в динамике. Сюда входят текущие значения всех групп характеристик (составы, температура, плотность, давление, скорости и т. д.). Это — величины непосредственно измеряемые либо наблюдаемые. Поскольку любое [c.104]

При этих допущениях математическую модель рассматриваемого процесса можно представить системой уравнений материального и теплового балансов для элементарного объема трубчатого реакторного устройства. С этой целью выделим элементарный объем трубы, заполненный катализатором, на расстоянии от I до / + (И. Обозначим массовый поток кислородсодержащего газа с плотностью у г и теплоемкостью через Fo, текущую концентрацию кислорода в нем — С, содержание кокса на катализаторе — р, насыпную плотность катализатора — у, теплоемкость его —с,,, долю свободного объема в слое — е, сечение трубы — 8, температуру процесса — Т, скорость реакции, измеренную по кислороду и отнесенную к единице реакционного объема — ю, соотношение скоростей реакции по кислороду и коксу — Р, тепловой эффект реакции (положителен для эндотермического процесса) — д, коэффициент теплопередачи через стенку — к- , поверхность трубы на единицу длины ее слоя — 5 01 температуру наружного воздуха — Гн. [c.306]

В ходе нроцесса вследствие изменения качества сырья и конъюнктурных условий возможны переходы с одной кривой Т (То, т) на другую. Поэтому постоянные Т ж Ъ должны быть найдены по данным текущей эксплуатации. Определение Ь тз. Т оказывается возможным, если измерена скорость повышения температуры при постоянном качестве продукта dTx/dr. В этом случае для нахождения двух неизвестных Ь я Т получим два уравнения (Х.Ю) и (Х.И). [c.352]

Например, пусть в изотермическом периодическом реакторе проводят химическую реакцию первого порядка. Для описания процесса на основе физико-химических представлений получим уравнение, выражающее зависимость текущей концентрации исходного вещества С от его начальной концентрации времени процесса т и его температуры Т в виде [c.134]

Уравнение (11.73) формально не отличается от (11.61). Его правая часть по-прежнему есть некоторая функция от концентрации и температуры. Более того, его можно привести к форме (11.4), если использовать в качестве независимой переменной условное текущее время контакта I = Х/ид. Таким образом, изменение объема в ходе реакции может быть учтено при составлении функции скорости образования данного вещества, что в случае единственной реакции равносильно введению в выражение для г, множителя (1 — [c.77]

Проведенная замена вполне оправдана, так как температура адиабатического процесса является монотонной функцией продольной координаты или текущего времени контакта t. Решение [c.339]

Равенства (IX.99) определяют условия оптимального выбора температур во входных сечениях каждого из реакторов цепочки. Координаты этих входных сечений, измеряемые текущим временем контакта t, отсчитываемым от входа в цепочку реакторов, пока не определены и подлежат оптимальному выбору при этом, очевидно, решается поставленная первоначально задача оптимального выбора времени контакта S в каждом реакторе цепочки. Чтобы осуществить этот выбор, замечаем, что температура на выходе из любого реактора уже не влияет на ход процесса и, следовательно, [c.392]

Все величины, определяющие состояние системы, являются переменными и зависящими от физических и химических свойств элементов, их массы, формы, геометрических размеров, температуры, времени и координат рассматриваемой точки в рабочей камере печи. Однако для конкретного случая могут быть определены количественные значения состояния системы и определены текущие и ожидаемые параметры процессов. [c.12]

Нормализованный температурный контраст (normalized temperature ontrast) Т,е/ х,у,х)-ТХх,у) т1 [х,у,х ]-Т х,у г х, у, ) - температура текущей точки в момент времени принятая в качестве нормализующего значения. Момент времени соответствует концу нагрева Х/, [c.18]

Эта упрощенная формула потерь тепла очень просто реализуема на ЭВМ, так как не усложняет уравнения теплопроводности. Производная по времени выражается через температуры текущего и предыдущего временных слоев. Подставляя (8.28) и (8.24), имеем недивергентный вид [c.157]

Коэффициенты продольной теплопроводности при нестацио парном поле температур. Теплоемкость элементов зернистого слоя значительно выше теплоемкости газа, текущего через слой. Поэтому изменение температур при нестационарных во времени процессах переноса теплоты в зернистом слое определяется балансом теплоты между фазами (см. раздел IV. 5). [c.127]

Битумные лаки — это раствор асфальта в легком нефтепродукте (бензин, керосин и др.), представляющий легкоподвижную жидкость при нормальной температуре. Они классифицируются как быстро, средне и медленно текущие в зависимости от летучести растворителя, который определяет скорость испарения и окончательное отвердение [125—126]. Применяемые растворители описаны в разделе XIII-2. [c.553]

Макроскопическая скорость реакции соизмеримо меньше макроскопической скорости релаксации. При этом микроскопические скорости реакции больше микроскопических скоростей релаксации уже для многих квантовых уровней (а не для некоторых, как было раньше), что означает нарушение равновесного энергетического распределения пе только вблизи порога, но и на нижних колебателып.тх уровнях. Может случиться так, что среди релаксационных процессов имеется процесс, обеспечивающий быстрьп обмен энергией и выравнивание распределения на нижних уровнях. В этом случае распределению по этим состояниям все же можно придать вид равновесной функции Больцмана, н6 не по обычной поступательной температуре Т, а по некоторой температуре Т. Она определяется предварительно из уравнений, учитывающих текущую концентрацию молекул и изменение их энергий в ходе процесса. Тогда уравнения сводятся к обычным Арренну-совым, по содержат не одну, а две температуры, характеризующие как фиктивное полное равновесие, так и фактическое равновесие по быстрой подсистеме. Для реакции мономолекулярного распада (диссоциации) таким быстрым процессом, устанавливающим равновесие, может явиться, например, резонансный обмен колебательными квантами. Зависимость макроскопического коэффициента скорости от значений Т, Т имеет вид [12] [c.98]

В системе уравнений (7.16) ш — линейная скорость газового потока, отнесенная ко всему сечению слоя, м/с х = ol (х , xq , x , Хф) — вектор концентраций в потоке, кмоль/м у = ol ( , УВгО УсОг УЩ вектор концентраций на поверхности зерна катализатора, кмоль/м W = ol Wx, 0,bW -Н W , Wi - W3, -W3 -Wx + + W3) -вектор скоростей превращения компонентов, кмоль/м Wi, рости реакций дегидрирования метанола, окисления водорода и окисления формальдегида I — текущая высота слоя катализатора, м L — полная высота слоя катализатора t — время, с Г — температура в потоке. К 0 — температура зерна катализатора. К AHj, j = 1, 2, 3, — тепловой эффект /-Й реакции, ккал/моль — теплоемкость катализатора, Дж/м -К Ср — [c.313]

На рис. И1-3 приведена разработанная институтом ВНИПИнефть схема регулирования температуры сырья на выходе нз печи прп помощи электронного самопишущего прибора КСП-3 с пневматическим регулятором ПР.327.М [21]. Изменение температуры сырья вызывает соответствующее изменение термоэлектродвижущей силы термопары эта э.д.с. преобразуется измерительным устройством потенциометра в перемещение показывающего п регистрирующего механизмов прибора. Указанное перемещение через систему рычагов передается регули-руюн[ему устройству в качестве сигнала (текущее значение регулируемого параметра). Для нзв ененпя заданного значения регулируемого параметра вручную на потенциометре перемещают задатчик, который также системо11 рычажного механизма передает сигнал-задание регулирую1цему устройству. [c.119]

Адиабатические реакторы. В качестве простейшего примера исследования параметрической чувствительности рассмотрим адиабатический реактор, в котором протекает единственная химическая реакция с произвольной кинетической функцией г(С, Т). В данном процессе имеется только одно ключевое вещество, а скорость теплоотвода д равна нулю, так что стационарные значения температуры Т и концентрации исходного ключевого вещества С рпределшотся совместным решением двух уравнений (VI 1.25) и (У11.26). Перепишем эти уравнения, введя вместо координаты X текущее время контакта Х/и [c.339]

Известные зависимости для расчета текущих и конечных температур пригодны только для небольшой части схем тока в элементе (для противотока [120], двухходовых элементов смешанного тока [ИЗ] 2—6-ходовых элементов с четным и нечетным числом ходов, с неравными водяными эквивалентами ходов [21]) и не могут быть использованы для большего числа других распространенных схем тока. Каждый из расчетных приемов узко специализирован, приспособлен только к одной определенной схеме тока большинство из них громоздки в реализации. В результате затрудняется либо полностью исключается возможность проведения досхаточно надежных проектных и поверочных расчетов и как следствие — возможность решения важной практической задачи обоснованного выбора оптимальных схем тока в элементе и оптимальных компоновок элементов в аппарате,, в ряду и комплексе. [c.119]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология