Коэффициент теплоотдачи. Коэффициент теплопередачи (табл

Ориентировочные значения коэффициентов теплопередачи приведены в табл. 6.2, а коэффициентов теплоотдачи — в табл. 6.3. Средняя разность температур при прямотоке или противотоке теплоносителей равна [c.147]

Основная задача теплового расчета теплообменника заключается в установлении величины общего коэффициента теплопередачи /С, определяемого уравнением (6.2). Поскольку при определении /С термические сопротивления загрязнений г 1 оцениваются ориентировочно (см. табл. 7 приложения), частные коэффициенты теплоотдачи а допустимо рассчитывать по упрощенным формулам. Такой подход значительно упрощает методику инженерных расчетов теплообменной аппаратуры и облегчает программирование задач в случае их решения с использованием ЭВМ. [c.149]

Ориентировочные пределы значений коэффициентов теплоотдачи приведены в табл. УИ-18, а коэффициентов теплопередачи — в табл. УЛ-19. Коэффициенты теплопередачи калориферов см. [УИ-32, УИ-ЗЗ]. [c.607]

Если жидкости искусственно перемешиваются, коэффициент теплоотдачи должен определяться по формулам, соответствующим этому случаю. Для предварительного определения коэффициента теплопередачи некоторых жидкостей можно применять табл. 6 и 7. 188 [c.188]

Коэффициент К определяют по коэффициентам теплообмена (теплоотдачи), характеризующим эффективность передачи тепла от горячего агента к холодному. При решении задач по расчету теплопередачи в теплообменных аппаратах коэффициент К обычно подбирают из практических данных, учитывая основные факторы, от которых он зависит. Практические данные о коэффициентах теплопередачи некоторых теплообменных аппаратов высокопроизводительных установок приведены в табл. 5. [c.102]

В табл. 4-5 приведены приближенные значения коэффициентов теплоотдачи (с округлением) для воды и воздуха, вычисленные по вышеприведенным формулам для основных случаев конвективной теплоотдачи, а в табл. 4 6 — ориентировочные значения коэффициентов теплопередачи, полученные практически для различных случаев теплообмена. [c.174]

Как показано в разделе Основные уравнения про цесса теплообмена (см. гл. 3), в общем случае и по стоянная времени и коэффициент самовыравнивания реакторов объемного типа зависят как от теплообменных характеристик реактора (способа обогрева или охлаждения, коэффициентов теплоотдачи, теплопередачи и теплопотерь, поверхности теплообмена), так и от теплофизических свойств (теплоемкости) реакционной массы (табл. 6). [c.102]

Испарители с внутритрубным кипением применяют главным образом во фреоновых холодильных установках, где их преимущества (малое количество заряжаемого хладагента) особенно ощутимы. Из-за низких коэффициентов теплоотдачи при кипении фреонов коэффициенты теплопередачи в испарителях невелики, несмотря на большие значения коэффициентов теплоотдачи на стороне хладоносителя (табл. VI-1). [c.141]

Общий коэффициент теплопередачи при нагревании реактора, учитывая, что обогрев производится конденсирующимся водяным паром, можем принять равным коэффициенту теплоотдачи перемешиваемой среды. Для расчета этого коэффициента теплоотдачи примем дополнительные условия реакционная масса перемешивается в сосуде с перегородками открытой турбинной мешалкой с диаметром = 0/3,5 = 1400/3,5 = 400 мм при окружной скорости ш = 3 м/с (см. табл. 9.1). [c.258]

Алгоритмы приведены в табл. 11.3, где кружками обведены номера формул, используемых для задания начальных приближений при проведении итеративных расчетов. Для ускорения сходимости итеративных расчетов используется блок Итерация . Вектор оборудования данного моделирующего блока содержит следующие параметры перепады давлений в трубном и межтрубном пространстве модуль к базовые расходы для расчета коэффициента теплоотдачи по трубному и межтрубному пространствам коэффициенты а и Р признак агрегатного состояния теплоносителей коэффициент теплопередачи площадь теплообмена. [c.596]

При. переносе тепла через плоскую многослойную стенку в уравнение (1) — см. табл. 1.4 —должны входить йт — коэффициент теплопередачи, определяемый по уравнению (8), и А7 =р — среднелогарифмическая разность температур потоков, рассчитываемая по уравнению (9). В зависимости (8) коэффициенты теплоотдачи для [c.31]

Имея значения определяющих критериев по соответствующему уравнению теплоотдачи (см. табл. V. 12), находят значение коэффициента теплоотдачи для данного теплоносителя. По этой же схеме проводим расчет коэффициента теплоотдачи для теплоносителя а2. Вычисляем коэффициент теплопередачи [c.434]

Что касается теплопередачи, то из выражений (3.4.4) и (3.4.6) видно, что параметром, определяющим как местный, так и средний коэффициент теплоотдачи и hx (на участке от О до х), является комплекс [—qp (0)]V2. Этот параметр приведен в табл. 3.4.1, а график его зависимости от Р г показан на [c.81]

Адиабатическое повышение давления по линии 1-2 производится для жидкофазного состояния рабочего вещества, при этом затрачиваемая работа сжатия / в насосе оказывается во много раз меньше работы расширения I паровой фазы. Еще одним положительным свойством цикла Ренкина является проведение процессов теплопередачи, при которых передаются основные количества теплоты (теплота испарения воды в кипятильных трубках парогенератора и теплота конденсации отработанного пара в конденсаторе) при больших коэффициентах теплоотдачи (см. табл. 3.1), что позволяет уменьшить значительные здесь поверхности теплопередачи. [c.291]

Кипение жидкости на поверхности затопленных горизонтальных труб, в испарителях с естественной конвекцией тепло может проводиться через трубы, погруженные в жидкость и обогреваемые с внутренней стороны конденсирующимся паром. При очень малых разностях температур коэффициенты теплоотдачи являются величинами такого же порядка, как при нагревании жидкости. Однако с увеличением разности температур коэффициент теплоотдачи существенно увеличивается благодаря большой интенсивности перемешивания при кипении. Кипение переходит в режим, называемый пузырьковым. При достижении критической разности температур тепловой поток д Р достигает максимального значения. При дальнейшем, даже незначительном, увеличении Л/ тепловой поток резко уменьшается вследствие образования на поверхности более или менее сплошной паровой пленки. Если разности температур весьма значительны (что практически не встречается в испарителях с паровым обогревом), тепловой поток увеличивается благодаря наличию радиации. Для данной жидкости при давлении, соответствующем кипению, природа самой поверхности нагрева может в значительной степени влиять на процесс (табл. ПТ-5) . Приведенные в таблице данные, полученные в опытах с одиночной трубой, могут быть использованы (в первом приближении) для расчета теплопередачи при наличии ряда погруженных труб, с чистой, незагрязненной поверхностью. [c.213]

Это значение несколько велико с точки зрения генерации шума (для отопительных систем зданий скорость воздуха должна быть ниже 6,1 м сек), но в данном случае шум не является лимитирующим фактором. Первое приближение может быть получено подстановкой этого значения в 14-ю строку табл. 11.4, вместе с величиной 1,52 м/сек для скорости воды в трубах. Последнее значение было выбрано исходя из приемлемого значения перепада давлений по водяной стороне. Массовая скорость (строчка 15) представляет собой произведение величин, стоящих в строках 13 и 14 для воздуха и воды соответственно. Коэффициент теплопередачи рассчитывается согласно операциям, указанным в строках 21—27 таблицы. Отметим только, что при расчете величины, стоящей в 24-й строке, коэффициент теплоотдачи с водяной стороны был умножен на отношение теплообменных поверхностей с водяной и воздушной сторон соответственно. [c.222]

Как видно из табл. 15, коэффициенты теплопередачи для гладкотрубных батарей непосредственного охлаждения низкие и составляют 8—10 ккал м -ч-град). Это объясняется малым коэффициентом теплоотдачи со стороны воздуха. [c.182]

П редвар и тельный тепловой расчет. Если учитывать, что коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара большой а = = 10 ООО Вт/(м -К), а потери давления в азоте допускают высокие его скорости в теплообменнике, можно, в соответствии с данными табл. 6.2, принять ориентировочное значение коэффициента теплопередачи /С = 150 Вт/(м К). [c.164]

При расчете коэффициента теплопередачи принимаются значения коэффициентов теплоотдачи, приведенные в табл. 10. [c.119]

При расчете коэффициента теплопередачи применяются значения коэффициентов теплоотдачи (табл. П1.7). [c.106]

Как видно из табл. У-4, оросительные испарители с пористым покрытием оказались незначительно экономичней, чем гладкотрубные, хотя коэффициенты теплоотдачи со стороны хладагента для них в несколько раз выше, чем для гладких труб. Такое, казалось бы, несоответствие объясняется тем, что при низких значение коэффициента теплопередачи определяется термическим сопротивлением рассола, которое существенно выше, чем для хладагента. Кроме того, в табл. У-4 рассматривался аппарат с высокой стоимостью труб (медные трубы с медным покрытием). [c.139]

В пластинчатых испарителях высокие значения коэффициентов теплоотдачи со стороны хладагента.и хладоносителя обеспечивают интенсивную теплопередачу. На рис. 11-11 приведены результаты исследования теплопередачи в моделях пластинчатых испарителей ленточно- и сетчато-поточного типов (см. табл. 11-3) при использовании хладагентов К22 и ННз. [c.180]

Для затопленных кипятильников бромистолитиевых абсорбционных установок расчетные коэффициенты теплоотдачи от пара к стенке и от стенки к раствору и теплопередачи между паром и раствором приведены в табл. 43. Термическое сопротивление стенки трубы и загрязнений принято 0,000257 м -ч-град ккал. [c.279]

Для расчета коэффициента теплоотдачи конденсирующегося греющего пара по уравнению (4-49) надо знать длину труб Ь. По данным табл. 4-6 принимаем ориентировочно коэффициент теплопередачи Л = 230 Вт/(м2-К). Тогда площадь поверхности теплообмена будет равна , [c.218]

Значения с хц), с(уц), с(гц), с(1 5и), с(фи) определяются линейной интерполяцией по таблицам (см. Паспорт расчета, табл. 2—6). Для упрощения алгоритма анализа итераций значения коэффициентов теплопередачи й(хц, г/ц), (л и, фи), (хи, Ч и), к(Хи гц) здесь и далее не рассчитываются с помощью критериальных уравнений для коэффициентов теплоотдачи они определяются линейным интерполированием по таблицам (см. Паспорт расчета, табл. 7—10), что не уменьшает возможности анализа. [c.88]

Отложения накипи. При кипении воды или водных растворов в испарителях, обогреваемых конденсирующимся паром, коэффициенты теплоотдачи как на стороне пара, так и на сп-ороне кипящей жидкости при чистых поверхностях имеют очень большие значения. Отсюда следует, что даже тонкий слой накипи можеп весьма сильно влиять на коэффициент теплоотдачи. Приджен и Бэджер [76] измеряли коэффициенты теплопередачи от конденсирующегося пара к воде, кипящей при 75° в горизонтальном трубчатом испарителе. Полученные результаты сведены в табл. 14-2. Эти данные указывают на существенное значение общего температурного напора, степени чистоты и характера поверхностей нагрева. [c.508]

Таким образом, kid = 0,616, h = 32БТЕ/( г//га -ч-°Р) для каналов круглого сечения. Умножая на поправочный коэффициент, равный отношению 3 к 4,3 (табл. П3.1), позволяющий применить данные для каналов круглого к каналам треугольного сечения, находим, что для каналов треугольного сечения на стороне высокого давления h = 22,5 ШЕ1 фугп -4-°F) [(ПО ккал/ м -ч-°С)]. Эквивалентный диаметр канала на стороне низкого давления будет в два раза больше, в результате чего коэффициент теплоотдачи уменьшается до ll,3BTE/(0i/m -4- F) 155 ккал/ м -ч-°С)]. Однако площадь поверхности теплообмена будет почти в два раза больше следовательно, произведение М будет приблизительно одинаковым для потоков газа и низкого, и высокого давления. Таким образом, пренебрегая термическим сопротивлением стенки и считая, что эффективность ребер равна 100%, находим, что общий коэффициент теплопередачи равен примерно 11, ЗБТЕ/(фг/т -ч-°F) [55 /скал/(л -ч-°С)1. Используя величины, о которых говорилось в предыдущих параграфах, получаем выражение для эффективности перекрестного тока [c.195]

Коэффициент теплопередачи может быть рассчитан, если известны коэффициенты теплоотдачи от барботажного слоя к стенке элемента йот стенки к охлаждающему агенту. Последний определяется по известным формулам в зависимости от свойств охлаждающего агента и его скорости. Коэффициент теплоотдачи а от барботажного слоя к стенке элемента определяли ряд исследователей полученные ими данные приведены в табл. 37. Из этих данных следует, что коэффициент теплоотдачи почти не зависит от конструкции терелки и скорости газа (при ю от 0,3 до 3 м1сек). [c.585]

Дальнейшей задачей является нахождение коэффициента теплопередачи /с. Поскольку коэффициенты теплоотдачи, определяющие величину к, — функции скоростей движения, то, чтобы найти их, надо знать площадн поперечного сечения каналов, по которым движутся обменивающиеся теплотой жидкости (расходы известны). Это вынуждает предварительно задаться конструкцией и размерами теплообменника (для этого пользуются нормалями и каталогами теилообмеиной аппаратуры). Правильность такого предварительного выбора относится к области инженерного искусства и определяется опытом и эрудицией инженера. Предварительный выбор основывается на оценке коэффициента теплопередачи, для чего можно воспользоваться табл. IV. 2. [c.347]

Топочные газы обладают и рядом недостатков, из-за которых часто возникает необходимость использовать другие, более дорогие теплоносители (водяной пар, электронагрев и т. п., см. далее). Топочные газы загрязняют теплообменные поверхности, поскольку могут содержать золу и недогоревшее топливо - сажу. Такие загрязнения существенно увеличивают термическое сопротивление процессу теплопередачи, которое при использовании топочных газов и без того имеет высокие значения, поскольку коэффициенты теплоотдачи от газов к теплообменным поверхностям не превышают 40-60 Вт/(м К) (см. табл. 3.1). Кроме того, топочные газы обладают весьма малой объемной теплоемкостью - около [c.282]

Как видно из табл. 15, коэффициенты теплопередачи гладкотрубных батарей низкие и составляют 8—Юккал/м час °С, что объясняется малым коэффициентом теплоотдачи со стороны воздуха. Коэффициенты теплопередачи пристенных коллекторных батарей из вертикальных гладких труб приведены в табл. 16. [c.149]

Наиболее эффективным, естественно, оказался аппарат с трубами, имеющими одновременно внутреннее и наружное оребрение. Для аппарата с пятиканальными трубами коэффициенты теплопередачи при работе на Ф-12 оказались примерно на 10% ниже, чем при работе на Ф-22. На рис. 90 представлены коэффициенты теплоотдачи при кипении Ф-22 в оребренных трубах. Лучшие коэфф11циенты а наблюдались для труб с восьмиканальным оребрением, худшие — для гладких труб. В табл. 18 приведены опытные данные, характеризующие падение давления хладоносителя в аппарате ИТВР-12,5 с и-образными трубками, имеющими внутреннее оребр1ение. Характеристика аппарата приведена в табл. 11 приложения. - [c.157]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология