Аппараты теплообменные, коэффициент теплопередачи

Тепловой расчет кожухотрубчатых холодильников не отличается от расчета теплообменных аппаратов и сводится к определению коэффициента теплопередачи и с]юдней разности температур. [c.158]

Отложения в теплообменных аппаратах могут быть двух видов твердые — окалина, накипь, продукты коррозии металла, кокс и др. пористые — рыхлый кокс, тина, грязь, коксовая пыль, сажа и др. Эти отложения снижают коэффициент теплопередачи и, как следствие, температуру нагрева сырья на выходе из теплообменника. Чтобы поддержать коэффициент теплопередачи на должном уровне, загрязненный пучок теплообменных труб периодически очищают от отложений. Обычно для однотипных теплообменников используют запасной пучок теплообменных труб, заменяя им загрязненный. [c.271]

Очистку внутренней поверхности теплообменных труб от загрязнений проводят реже, чем очистку водяных кожухотрубных теплообменников, а во многих случаях не производят вообще. Это обусловлено тем, что в АВО коэффициент теплопередачи в большинстве случаев определяется коэффициентом теплоотдачи со стороны воздуха ан. п. Если в процессе эксплуатации отмечается непрерывное увеличение разности давлений между входящими и выходящими потоками, то это свидетельствует о постепенном загрязнении пространства аппарата. Внутреннюю поверхность труб очищают методами, аналогичными используемым для водяных кожухотрубных теплообменников. [c.158]

Среди требований, предъявляемых к теплообменным аппаратам, следует указать основные соблюдение условий протекания технологического процесса высокий коэффициент теплопередачи малые гидравлические сопротивления устойчивость против коррозии легкость чистки поверхностей нагрева технологичность конструкции с точки зрения ее изготовления экономичное использование материалов. [c.183]

Быстрое нагревание жидкости до температуры 420 н-430° К осуществляется в простом струйном аппарате, показанном на фиг. VI. 4. Через сопло / под давлением пропускается продукт с большой скоростью и из кольцевого зазора 3 увлекает струю острого пара. Давление пара обычно применяется 11 14 бар. Пар усиливает турбулизацию продукта и быстро конденсируется в жидкости. В диффузоре 2 конденсация пара заканчивается и продукт выбрасывается в вакуум-камеру, где охлаждается за счет самоиспарения жидкости. В сочетании с регенерацией тепла описанный способ нагрева и охлаждения жидкости исключительно эффективен. Для таких жидкостей, как пищевая вода, некоторые химические жидкости, разбавление которых чистым конденсатом не имеет значения нагрев при непосредственном контакте с паром не может сравниться с обыкновенными теплообменными аппаратами. Если коэффициент теплопередачи от одной среды к другой через металлическую стенку в самых современных аппаратах достигает 3000 вт/м , то при непосредственном контакте с паром коэффициент теплоотдачи достигает 1-10 вт/м -град. [c.197]

Выносимая с газом на поверхность земли пластовая вода содержит те или иные количества минеральных солей. Минеральные соли смешиваются также с продуктами побочных реакций и коррозии. Часть образовавшейся смеси накапливается в растворах аминов, а часть осаждается на поверхностях аппаратов, в результате чего в работе установок сероочистки возникает ряд осложнений, аналогичных тем, которые имеют место на установках осушки (повышенный расход поглотителя,, вспенивание в системе, отложение солей на поверхностях аппаратов, снижение коэффициента теплопередачи теплообменной аппаратуры и т. д.). [c.63]

Длительные остановки, предусматриваемые планом, предназначаются для проведения отогрева аппаратов вследствие накопления в них льда и твердой углекислоты, на что указывают увеличение сопротивления некоторых теплообменных аппаратов, уменьшение коэффициентов теплопередачи в них, закупоривание вентилей, анализных и приборных трубок, ухудшение разделения в колоннах и др. [c.50]

При высоких скоростях газа в теплообменных аппаратах увеличиваются коэффициенты теплопередачи и уменьшается масса этих аппаратов. Наряду с этим увеличивается и гидравлическое сопротивление, что (особенно в установках, работающих по циклу двух давлений или по циклу одного низкого давления) повышает удельный расход энергии. [c.68]

На основании данных замеров составлены тепловой и материальный балансы установки, тепловые балансы теплообменных аппаратов, определены коэффициенты теплопередачи в аппаратах и пр. (табл. 1—3). [c.77]

Стоимость теплообменной аппаратуры принимается пропорциональной массе теплообменного аппарата при заданных коэффициенте теплопередачи и температуре хладоагента [c.103]

Расчет теплообменного аппарата ведут применительно к выбранной конструкции и размерам теплообменника, выпускаемого промышленностью, поскольку для определения коэффициента теплопередачи необходимо располагать данными о скорости движения теплообменивающихся сред. [c.266]

Коэффициент К определяют по коэффициентам теплообмена (теплоотдачи), характеризующим эффективность передачи тепла от горячего агента к холодному. При решении задач по расчету теплопередачи в теплообменных аппаратах коэффициент К обычно подбирают из практических данных, учитывая основные факторы, от которых он зависит. Практические данные о коэффициентах теплопередачи некоторых теплообменных аппаратов высокопроизводительных установок приведены в табл. 5. [c.102]

Работа теплообменных аппаратов характеризуется общим коэффициентом теплопередачи К, который определяется расчетным путем [в ккал/(м -ч-°С)]. [c.180]

Однако на этой стадии расчета точное определение коэффициента теплопередачи невозможно, так как а и 2 зависят от параметров конструкции рассчитываемого теплообменного аппарата. Поэтому сначала на основании ориентировочной оценки коэффициента теплопередачи приходится приближенно определить поверхность и выбрать конкретный вариант конструкции, а затем провести уточненный расчет коэффициента теплопередачи и требуемой поверхности. Сопоставление ее с поверхностью выбранного нормализованного теплообменника дает ответ на вопрос о пригодности выбранного варианта для данной технологической задачи. При значительном отклонении расчетной поверхности от выбранной следует перейти к другому варианту конструкции и вновь выполнить уточненный расчет. Число повторных расчетов зависит главным образом от степени отклонения ориентировочной оценки коэффициента теплопередачи от его уточненного значения. Многократное повторение однотипных расчетов предполагает использование ЭВМ. Следует, однако, иметь в виду, что трудоемкость повторных расчетов вручную резко снижается по мере выявления характера зависимости коэффициентов теплоотдачи от параметров конструкции аппарата. [c.21]

В промышленных условиях при охлаждении литиевых смазок коэффициент теплопередачи составляет 600—650 Вт/(м -К), что примерно в 20 раз выше, чем в трубчатых теплообменных аппаратах. Перспективным и эффективным для нагревания и охлаждения смазок в непрерывных схемах является змеевиково-скребковый аппарат. [c.99]

Изложенная методика определения Д ср справедлива при уело- ВИИ, что водяные эквиваленты обоих теплоносителей и коэффициент теплопередачи практически не меняются вдоль поверхности нагрева. Если это условие яе выполняется, то теплообменный аппарат необходимо рассчитывать по участкам, для которых эти величины можно принять постоянными (подробно см. [Л. 20]). [c.20]

Для определения поверхности теплопередачи и выбора конкретного варианта конструкции теплообменного аппарата необходимо определить коэффициент теплопередачи. Его можно рассчитать с помощью уравнения аддитивности термических сопротивлений на пути теплового потока [c.20]

Необходимо отметить, что из уравнения (4. 33) следует если Д/(5 = О или Aim = О, то и Д<ср = О, т. е. теплообмен отсутствует. Формулы (4. 33) и (4. 34) применяются при условии, что в теплообменном аппарате остаются постоянными по всей поверхности 1) значение коэффициента теплопередачи к 2) произведение весового расхода на теплоемкость Ge для каждой из сред (рабочих жидкостей). [c.67]

Ориентируясь на данные, приведенные в примере 9.5, примем предварительно коэффициент теплопередачи в реакторе К = = 800 Вт/(м2-К) и среднюю разность температур А/(,р = 25°С. Тогда, полагая что весь тепловой поток реакции необходимо отвести через теплообменную поверхность аппарата, найдем ее площадь [c.286]

Коэффициент теплопередачи К. в теплообменных аппаратах [c.274]

Пластинчатые теплообменные аппараты характеризуются высоким коэффициентом теплопередачи благодаря высокой турбулентности потока, малой ширине зазора между пластинами и рифлению на них. [c.33]

Стоимость теплообменной аппаратуры принималась пропорциональной массе аппарата при заданных значениях коэффициента теплопередачи и температур хладагента или теплоносителя. Для расчета мольной теплоты испарения и конденсации продуктов разделения использовалось правило Трутона. Эксплуатационные затраты рассчитывались с учетом расхода хладагента и теплоносителя, а также энергии на перекачку флегмы. Для учета стоимости вспомогательного оборудования (производственное здание, КИП и т. д.) вводились поправочные коэффициенты к стоимости основного технологического оборудования. [c.299]

Выбор теплообменных аппаратов, предназначенных для работы в заданных условиях, производится с использованием каталогов, имеющихся в банке данных. Первоначально, исходя из граничных значений коэффициентов теплопередачи для заданного типа аппарата, рассчитываются граничные значения поверхности теплообмена. Затем, начиная с минимального значения поверхности, из каталога выбираются конструктивные данные аппаратов и производится их тепловой расчет. Если в процессе расчета нарушается какое-либо из условий по скоростям или режимам течения жидкости, то происходит переход к соседней по значению поверхности группе аппаратов. Эта процедура повторяется до тех пор, пока не будет выбран теплообменник с относительной точностью по поверхности менее чем 0,2 м. Если не удается достигнуть заданной точности, то необходимо перейти к другому типу теплообменников или проектированию нестандартного оборудования. [c.387]

Величину коэффициента теплопередачи к можно определить с помощью уравнений (122), (123), а также экспериментально. Многие изготовители обо-])удования в технической характеристике теплообменных аппаратов сообщают значение общего коэффициента теплопередачи, принятое при проектировании этого оборудования. Эти данные, а также данные, полученные при эксплуатации, — основные источники будущих разработок. Уравнения (122), (123) различаются менчду собой только величиной поверхности. Одно из них относится к потоку, текущему внутри трубок, а другое — к потоку, омывающему наружную поверхность этих трубок. Величина общего коэффициента теплопередачи изменяется при изменении величины поверхности так, чтобы соблюдалось равенство [c.158]

Гидроочистка бензинов вторичного происхождения, харантериаую-шихся наличием значительного количества нестабильных непредельных углеводородов и в ряде случаев смолистых веществ, сопряжена со значительным тепловыделением в реакторе. Нестабильные углеводороды и смолы, особенно в присутствии кислорода, полимеризуютоя внутри нагревательной и теплообменной аппаратуры при температуре выше 250°С, что приводит к уменьшению полезного сечения трубопроводов и аппаратов, снижению коэффициента теплопередачи и в конечной стадии - закупорке этой аппаратуры. [c.62]

В приближенных расчетах теплообменников, холодильников, конденсаторов Холодильииков коэффициент теплопередачи можно брать по практическим данным в зависимости от температурного режима работы аппарата и потоков продукта, поступающих в аппарат. Значения коэффициента теплопередачи даны в Приложениях 42, 43. В Приложениях 43, 44 дана характеристика теплообменных аппаратов. [c.70]

При подборе испарителей и конденсаторов среднюю разность температур А/принимают равной 3—5 С для кожухотрубя э х аппаратов и 8—12 °С при охлаждении воздуха в камерах и конденсаторах с воздушным охлаждением. Если занижена площадь теплообменной поверхности при выборе аппарата или коэффициент теплопередачи уменьшился вследствие загрязнений и осадков при эксплуатации, средняя разность температур Ai возрастает. Для отвода необходимой теплоты в испарителях приходится поддерживать более низкую температуру кипения /д. а в конденсаторах растет температура конденсации 4- С повышением или снижением Iq всего на 1 °С расход электроэнергии увеличивается на 3—4 %. [c.99]

Коэффициент теплопередачи определяется способом, указанным стр. 33. Для ориентировки расчетов приведем некоторые значения коэффициента теплопередачи k при теплообмене в аппарате с греющей рубашкой между насыщенным водяным паром и жидкостью, искусственно не перемешиваемой в сосуде при нагреве воды 250— 950 ккал/м час °С, при нагреве масла 50 -150 ккал/м час °С. Для воды, нагреваемой за счет конденсации органических паров, можно принять /г = 200ч-400 ккал/м час °С. [c.188]

При применении в спиральных теплообменниках в качестве одного из теплоносителей пара условия теплопередачи не являются столь благоприятными, как при теплообмене между двумя жидкостями. Так, например, при одинаковых производственных условиях, коэффициент теплопередачи спирального аппарата с паровым обогревом был получен равным 2500 ккал1м час°С, а в кожухотрубчатом аппарате коэффициент теплопередачи лежал в пределах 3500—4000 ккал/м час °С. [c.223]

В качестве примеров математических моделей теплообменных аппаратов ниже проанализированы модели теплообменников простейших типов, в которых осуществляется передача тепла между двумя потоками — теплоносителем и хладоагентом. Во всех математических описаниях предполагается, что движение потоков теплоносителя и хладоагента характеризуется простейшими гидродинамическими моделями идеальное смешение и идеальное вытеснение . Кроме того, допускается, что коэффициент теплопередачи через стенку, разделяющую теплоноситель и хладоагеит, является постоянной заданной величиной, которая не зависит от их объемных расходов. Последнее допущение, строго говоря, неточно однако оно принято в дальнейшем для упрощения математических выкладок при решении задач оптимизации. [c.62]

Величину коэффициента теплопередачи к примем из практических данных по материалам обследования аналогичных теплообменных аппаратов (см. табл. 5. 1) равной 100 ккал1м ч град. [c.73]

На рис. 1.42 дапы графики для определения поправочного коэффициента е для типовых кожухотрубных теилообменников Коэффициент теплопередачи. Этот показатель характеризует интенсивность процесса теплопередачи в теплообменном аппарате. В отсутствие загрязнений коэффициент теплопередачи /([Вт/(м--К)1 определяют из соотношения [c.115]

В пластинчатом теплообменнике коэффициенты теплопередачи выше, чем в кожухотрубчатом. Это происходит из-за малой величины зазоров между пластинами, рифления пластин (это создает искусственную турбуляцию потоков), а также благодаря гибкости пластинчатых теплообменников, дающей возможность осуществлять такую схему ходов, которая позволяет максимально использовать преимущество противоточного движения рабочих сред. Все это приводит к уменьшению капитальных затрат на пластинчатый теплообменный аппарат (по сравнению с кожухотрубчатым). [c.29]

Консфуктивные особенности теплообменных аппаратов определяют область, в которой они могут быть применены для различных температур и давлении. Наиболее широко применяются фубчатые теплообменные аппараты, работающие в широком диапазоне температур (от минус 200 до плюс 475 °С) и давлений (до 6,0 МПа). Однако эти аппараты имеют низкие коэффициенты теплопередачи [1000-1500 Вт/(м2-К)], высокую металлоемкость (до 37 кг/м2) для их изготовления необходимы остродефицитные из нержавеющей стали бесшовные фубы и значительные фудозафаты. Они имеют низкую степень унификации узлов и деталей - 10-12%. [c.334]

На всасыванпи первой ступени компрессора синтез-газа эксплуатируется четырехвентиляторный ABO с горизонтальным расположением на напорной ступени вентилятора одноходовых трехрядных теплообменных секций. Привод четырехлопастных вентиляторов осуществляется через клиноременную передачу от электродвигателя мощностью 22 кВт. Для регулирования температуры газа на выходе ABO в боковых стенках всасывающей камеры вентилятора расположены жалюзийные решетки, обеспечивающие сокращение расхода воздуха при понижении температуры газа ниже расчетного значения (28 °С). Для этой же цели предназначены жалюзи, расположенные между группами вентиляторов, что позволяет осуществлять рециркуляцию горячего воздуха с выхода теплообменных секций на всасывание вентиляторов. Рециркуляция горячего воздуха будет тем интенсивнее, чем плотнее закрыты жалюзи в верхней части аппарата. Тепло-обменные секции наклонены по ходу движения синтез-газа, поэтому при конденсации водяных паров исключена возможность образования пленки флегмы и обеспечивается равномерность теплопередачи по поверхности. ABO имеет коэффициент теплопередачи 30,5 Вт/(м2 К) при расчетном тепловом потоке 7,6 МВт. [c.17]

В таких схемах в секциях конденсации насыщенного пара при (ир)уз = 9—10 кг/(м -с) значение Кф достигает 42,0 Вт/(м2-К), а средний по АВО коэффициент теплопередачи составляет 33,0 Вт/(м -К). Хорошие практические результаты дает применение двухходовых АВО с дифференцированным делением передней крышки и охлаждением перегретого пара в первом ходе АВО. Однако в таких АВО при пространственной деформации теплообменных труб с образованием утолщенной пленки конденсата или застойных зон отбор жидкости из теплообменных труб затрудняется. В этом случае требуется не только поднимать теплообменные секции АВО со стороны задней крышки, но и преЛусматривать дополнительные трубопроводы с установкой гидравлических затворов между первы.м и вторым ходами аппаратов. [c.129]