Коэффициент фреонов

Уравнение, охватывающее зависимость Р = Т) в более широком интервале температур, имеет как минимум три или четыре члена в правой части. Индивидуальные коэффициенты фреонов, действительные в этом случае, следующие [c.24]

РйС. 16. Второй вириаль-I коэффициент фреона-22 [c.97]

Рис. 33. Второй и третий вириальные коэффициенты фреона-23.

Графики рис. 10. 1—10. 3 построены исходя из значения коэффициента сжимаемости Z p = 0,27. Напомним, что для большинства газов значения Z p лежат в пределах 0,26—28, следовательно, пользоваться этими графиками можно с некоторым приближением для большого числа газов, включая воздух, аргон, углекислый газ, этан, пропан, пропилен, фреон-12 и др. Менее точный результат при пользовании этими зависимостями следует ожидать для следующих газов аммиак, гелий, водород, фтористый метил и водяной пар. [c.326]

Это подтверждается при сопоставлении расчетных значений коэффициентов теплоотдачи с экспериментальными данными. Так, в работе [62] приведены зависимости Ир/оро = / (Р/Ро) Для фреона-12, полученные с помощью формул разных авторов и показанные на рис. 7.5. Из рис. 7.5 следует, что критериальные зависимости (7.29), (7.35), (7.36), полученные при использовании различных представлений о механизме теплоотдачи при кипении, имеют значительные расхождения с экспериментальными данными для кипения фреона-12. Это наглядно свидетельствует об ограниченных возможностях указанных зависимостей и оправдывает использование специальных интерполяционных формул для оценки интенсивности теплообмена при кипении (7.37) и (7.38), полученных при обработке экспериментальных данных для воды, азота, кислорода, угле-, водородных жидкостей и других приведенных в табл. 7.2 и 7.3. [c.229]

В этих условиях, особенно в области малых плотностей теплового потока и низких давлений, заметно проявляется влияние конвективных токов парожидкостной смеси, движущейся в межтрубном пространстве [Пб, 117, 188]. Так, при кипении фреонов отмечено, что значение коэффициента теплоотдачи на одиночной трубе [c.230]

Теоретический холодильный коэффициент фреонового компрессора (для фреона-12) [c.789]

Наиболее распространенным хладагентом является аммиак (/ = -33,5 °С), позволяющий получить достаточно высокий холодильный коэффициент и относительно невысокое давление в цикле. Однако из-за токсичности аммиака в последнее время широко применяются фреоны (в частности, фреон-12). По термодинамическим свойствам фреон-12 ближе к аммиаку, хотя меньшая его теплота парообразования обусловливает больший расход хладагента. [c.171]

Анализ этих формул показывает, что, по существу, не наблюдается обобщения опытных данных по теплоотдаче при кипении жидкостей, сильно отличающихся по физическим свойствам. Так, нри использовании уравнений подобия, основанных на опытах с водой, для расчета теплоотдачи при кипении сжиженных углеводородных газов и фреонов в ряде случаев необходимо вводить поправочные численные коэффициенты. Представляет интерес сравнить расчеты коэффициента теплоотдачи для пропана и бутана по некоторым формулам с экспериментальными данными но испарению пропана и бутана, полученными автором. Результаты сравнения приведены в табл.IV- . [c.163]

Рис. 49. Скорость роста трещины и в зависимости от коэффициента интенсивности напряжений К для сплава Т —6 А1— —4 V, испытанного ( = 24 0) в метаноле (/) н во фреоне (2) марки ТР [134] заштрихованная область — разброс значений стрелкой отмечено значение

В работе [134] получены кинетические зависимости субкритического роста трещины в сплаве Т1 — 6А1 — 4У во фреоне марки ТР, которые представлены на рис. 49, в в виде зависимости и от К- Несмотря на значительный разброс данных, область I наблюдалась и поэтому очень медленные скорости роста трещины могли быть получены ниже уровня Ку обычно относимого к пороговому коэффициенту интенсивности напряжений. Необходимо отметить, что очень высокие скорости растрескивания наблюдались при более высоких уровнях К, они приблизительно равны тем, которые получаются в метанольных растворах (см. рис. 49). [c.344]

Чешир и Стирлинг [20] определяли коэффициент теплоотдачи к кипящему фреону. Кипение происходило в вертикальной медной трубе внутренним диаметром [c.106]

И внутренним диаметром 14,6 мм. Обогрев проводился водой, циркулирующей в кольцевом зазоре. Коэффициент теплоотдачи к фреону-12 рассчитывался по значениям термического сопротивления стенки, сопротивления со стороны воды, и общего термического сопротивления, определяемого по среднелогарифмическому [c.120]

Влияние возмущений, вызываемых движением пара, изучалось Робинсоном и Катцем [90]. Авторы определяли коэффициент теплоотдачи к кипящему фреону-12 на четырех горизонтальных медных трубах, расположенных друг под другом. В работе приводятся также данные по теплоотдаче от единичной трубы В условиях омы-вания ее паром, подводимым снизу. [c.138]

Корги и Фауст [25] исследовали теплообмен при кипении эфира, пентана и фреона-113 на горизонтальных, электрически обогреваемых поверхностях, изготовленных из меди и никеля. Шероховатость создавалась обработкой поверхности различными сортами наждачной бумаги. Было установлено, что на поверхностях с большей шероховатостью коэффициенты теплоотдачи имеют более высокие значения. При обработке полученных результатов по уравнению [c.142]

Рис. 2.16. Расчетные эпюры коэффициента теплоотдачи по радиусу крышки компрессора ПГ-10 в процессе нагнетания (а)- изменение коэффициента теплоотдачи конвекцией в фиксированных точках (б) (рабочее тело — фреон-22, То = 278 К, Тк = 303 К, и = 3000 об/мнн)

Значительно большие коэффициент теплопроводности % и удельная теплота парообразования г у аммиака, чем у фреонов, обеспечивают лучшую теплоотдачу при его кипении и конденсации в теплообменных аппаратах. [c.18]

Пример 1.25. В двумерном КС силикагеля шириной 0,6 м, высотой Я=2,2м при 11 = 0,3 м/с прово дили эксперименты по регистрации локальных кривых вымывания и кривых обратного перемешивания фреона-22, для которого г = 20. Получены значения нулевых моментов локальных кривых вымывания и локальных концентраций при = 0,1 0,3 0,5, т = 0,71 0,8 0,91, С/Со = 0,4 0,51 0,6. Оценить коэффициент Оз. [c.57]

При нижней подаче фреона в испарители выше коэффициент теплопередачи и лучше распределение фреона между параллельно работающими секциями. Поэтому ее чаще всего применяют в крупных разветвленных насосно-циркуляционных охлаждающих системах. Для возврата масла на трубопроводах отсоса пара устраивают петли для гидравлического затвора, в которых собирается транспортируемое паром масло. Для уменьшения вредного влияния гидростатического [c.60]

При комбинированной подаче фреон движется через последовательно соединенные змеевики сначала снизу вверх, а затем (в последних секциях) — сверху вниз. Коэффициент теплопередачи при комбинированной подаче несколько выше, чем при верхней, однако такие испарители имеют повышенное гидравлическое сопротивление. Поэтому комбинированный способ подачи фреона применяют лишь в некоторых испарителях, работающих при высоких температурах кипения возврат масла из таких систем осуществляется легче, чем при нижней подаче хладагента. [c.61]

Известно, что повышение перегрева пара на всасывании фреонового компрессора приводит к увеличению его коэффициента подачи. Однако вследствие того, что количество теплоты, отводимой в теплообменнике, ограниченно, высокие перегревы пара на выходе из него могут быть получены за счет увеличения сухости пара, поступающего в теплообменник, т. е. за счет уменьшения ДО. Это приводит к снижению кратности циркуляции фреона через испарители, а также к повышению концентрации масла в них со всеми вытекающими отсюда отрицательными последствиями. [c.70]

Конструкционные отличия фреоновых испарителей от аммиачных всецело зависят от теплофизических свойств хладагента. При малых перепадах температур, с которыми обычно работают испарители холодильных машин, коэффициенты теплоотдачи кипящих фреонов (особенно R12) оказываются, как правило, ниже коэффициентов теплоотдачи со стороны хладоносителя. Для снижения термического сопротивления со стороны кипящего фреона на трубах делают накатные реб-рз малой высоты (J, 45—J, 5 мм) и с малым шагом (коэффициент оребрения составляет 3,5—3,8). [c.73]

Для агрегатов с центробежными компрессорами применяют специальные конструкции испарителей. В них трубами занята примерно половина трубной решетки свободная часть кожуха используется для осушения и перегрева паров хладагента. В кожухотрубных оросительных испарителях, как и в затопленных, рассол проходит внутри труб, а хладагент стекает по поверхности труб в виде тонкой пленки. Такие испарители не требуют большого количества хладагента для заполнения, гидростатический столб жидкости в них мал и практически не влияет на теплопередачу. Коэффициент теплоотдачи при кипении в стекающей пленке по сравнению с при кипении в большом объеме значительно больше, практически не зависит от плотности теплового потока и определяется в основном кратностью циркуляции фреона. [c.73]

Теплообменник крупных установок обычно выполняется в виде стального цилиндрического сосуда, внутри которого концентрически расположены змеевики из медных оребренных трубок (рис. У.13). Концы змеевиков впаяны в коллекторы, имеющие наружные выводы. По змеевикам движется жидкий фреон, а в межтрубном пространстве — пар. Для повышения коэффициента теплоотдачи со стороны пара змеевики навивают на специальные вытеснители. [c.104]

Масло, растворенное во фреоне, влияет на теплоотдачу при кипении различно в зависимости от концентрации маслофреоновой смеси. По опытным данным, полученным при кипении растворов К12 и К22 с маслами на гладкотрубном пучке, повышение концентрации масла от О до 1 % практически не влияет на коэффициент тепло - [c.332]

При кипении маслофреоновых смесей в трубах коэффициент теплоотдачи становится максимальным при содержании в Н12 и R22 масла в количестве 3% по массе. При этой концентрации масла коэффициент теплоотдачи увеличивается по сравнению с коэффициентом теплоотдачи чистого фреона соответственно на 10, 40 и 50% при температурах соответственно —30, —15 и —4° С. При повышении концентрации масла до 8—10% коэффициенты теплоотдачи маслофреоновой смеси и чистых фреонов становятся равными, при дальнейшем росте концентрации масла теплоотдача ухудшается. [c.333]

Для факельных трубопроводов, в том числе для факельного ствола, имеющих ограниченные диаметры, впрыск ингибитора в защищаемое пространство в виде мелкодисперсной распыленной жидкой фазы или паров не представляет большого труда. В качестве ингибитора применяют жидкие вещества, имеющие большую плотность, низкую температуру испарения, наибольшую теплоту парообразования, малую вязкость и малый коэффициент поверхностного натяжения н др. Наиболее эффективным и химически активным ингибитором большинства углеводородо-воздушных пламен является тетрафтордибромэтан (фреон 114Вч). [c.226]

Пример 1У-14. Рассчитать коэффициент сжимаемости фреона СРзС1 при температуре Т = 402,6 К и давлении р = 127,87 ат. Критические постоянные Тс = 302 К, рс — 38,2 ат вычисленное с помощью аддитивного суммирования долей значение критического мольного объема Ус = 179 см-/моль. [c.98]

Модификация поверхности приводила к различному изменению константы Генри и коэффициента поверхностной диффузии для полярных и неполярных газов, в результате существенно изменялась проницаемость и фактор разделения. На рис. 2.9 показан характер изменения коэффициента проницаемости диоксида углерода, пропана, дифторхлорметана СНС1Рг (Н-22)) и 1,2-дихлортетрафторэтана С2С1гр4 (К-114) при полной модифшсации поверхности пористого стекла спиртами (п = = 1—3). Исходное состояние поверхности пористой мембраны (п = 0) принято считать гидрофильным. Селективность процесса извлечения СО2 и СзНе из смеси с фреонами существенно улучшается в мембранах с модифицированной поверхностью. [c.67]

Для вычисления коэффициента теплоотдачи при кипении используем формулу (7.40), так как критерий термодинамического подобия кипящей среды (к = 3,76) близок к значению, вычисленному для фреонов (к — 3,63). Критические параметры кипящей сэеды- Ркр = 3,331 МПа Т р = 469,72 К 1 кр = = 4,32 10 мVкг М — 72,14 6 кг/кмоль [c.255]

Это уравнение вместе с уравнення н баланса энергии (2) и (3) составляет исходную систему уравнений для расчета изменения температур и Т - Подобный расчет демонстрируется ниже на конкретном примере. На рис. 4 изображено двухтрубное устройство для охлаждения воды с находящимся во внутренней трубе испаряющимся фреоном. В режиме кипения при вынужденной конвекции индивидуальный коэффициент теплоотдачи растет с ростом паросо-держання х. В качестве грубого приближения можно принять линейную связь между <х., и л. Уравнение баланса энергии имеет вид [c.78]

Сырье в кристаллизаторах охлаждают через стенку или непосредственным теплообменом между хладоагентом и ксилолом. Наиболее широко применяют съем тепла через стенку при этом хладо-агептами служат этан, этилен, фреоны, пропилен и др. Коэффициенты теплопередачи скребковых, дисковых и емкостных кристаллизаторов при выделении и-ксилола на I ступени процесса соответственно 200—250, 120—150 и 100—120 ккал/(ч-м2-°С). В случае непосредственного теплообмена в кристаллизаторах в качестве хладоагента используется жидкий этилен. Хладоагент вводят в сырье испаряясь, он охлаждает ксилол. [c.107]

В области течения, где стенка канала сухая, механизм теплоотдачи резко меняется. Обычно коэффициент теплоотдачи от стенки к пару относительно низок, за исключением случаев при больших массовых скоростях теплоноси-геля, получаемых при высоких давлениях (например, пар при] 140 атм). При более низких давлениях количество передаваемого тепла связано с испарением капель жидкости, соударяющихся со стенкой. Таким образом, при низких давлениях главным фактором, от которого зависит коэффициент теплоотдачи, является не диффузия через пограничный слой, а скорость, с которой капли жидкости поступают из ядра потока к стенке. Работа с испарителями фреона пока-шла, что витая резиновая вставка, например аналогичная показанной на рис. 5.5, или другие тур-булизирующие устройства могут способствовать отбрасыванию капель к стенке и осушению тумана. [c.91]

Пример 13.2. Конденсатор для 1()-тонной фреоновой холодильной установки. Фреон-12 должен испаряться при —22,2" С (1,41 атм) и конденсироваться при 32,2° С (8,05 ата). Тепло конденсации отводится водой, которая поступает из небольшой градирни с температурой 21,Г С. Выбрана двухходовая кожухотрубная конструкция (количество ходов может быть увеличено). В установке используются латунные трубы диаметром 15,9 мм, так как латунь коррозионноустойчива по отношению к воде и фреону и хорошо поддается очистке. Малая величина коэффициента теплоотдачи при конденсации фреона по сравнению с водяным паром приводит к снижению скорости охлаждающей воды в трубах с целью обеспечения оптимальных соотнонгений между затратами М0Щ1ЮСТИ на прокачку воды и стоимостью теплообменника. Обычно при [c.255]

Рис. 43. Зависимость времени до разрушения х от коэффициента интенсивности напряжений К для сплава Т( — 6А1 — 4У (обработка На твердый раствор я искусственное старение) во фреоне марки МР (а) н во фреоне марки MF f lJ (6) ЦЗЗ]

Витциг, Пенни и Сайферс [120] измеряли коэффициент теплоотдачи к фреону-Г2, кипящему в горизонтальной трубе внутренним диаметром 7,75 мм. Они установили, что коэффициент теплоотдачи быстро уменьшается при паросодержаниях, больших 80%. Очевидно, при этом наблюдаются условия сухой стенки . [c.121]

Влияние расхода пара (фреона-12), подводимого к установке, на коэффициент теплоотдачи для одиночной трубы показано на фиг. 39. Выходная скорость пара из подводящей трубы изменялась от 20 до 100 м1сек. Как видно из фиг. 39, количество подводимого пара влияет на интенсивность теплообмена при низких температурных напорах. С ростом температурного напора это влияние уменьшается и при больших температурных напорах практически совсем не проявляется. Все кривые, [c.139]

Как показала киносъемка, граница паровой полости подвержена колебательному движению забросы жидкости к корню щели чередуются с отходом жидкости и ростом паровой области. Такие колебания положения границы сухого участка сопровождаются пульсациями температуры стенки и плотности теплового потока. Значения местного коэффициента теплоотдачи (ос-редненного во времени) монотонно понижаются вдоль стенки от входа в щель к корню. На рис. 6, а в координатах представлены результаты измерений местного теплового потока в сечениях х=0 и х=20 мм. В четырех режимах (штрих-пунктирные кривые) приведены данные для промежуточных сечений цифрами обозначено расстояние (в миллиметрах) исследуемого сечения от корня щели. Для сравнения на этом же рисунке приведены кривые кипения фреона-113, полученные в большом объеме на изотермической (/) и неизотермической II) горизонтальных пластинах [1 ]. [c.11]

В случае применения высокотеплопроводпых материалов это явление также имеет место, но величины термического сопротивления и температурного перепада в стенке невелики, их увеличение не оказывает существенного воздействия на суммарное термическое сопротивление пар—охлаждающая вода. В результате фактор локализации потоков тепла существенно не сказывается на общей эффективности латунных или медных мелковолнистых труб при конденсации на них водяного пара. Вместе с тем для случая конденсации фреонов, где коэффициент теплоотдачи со стороны пара сравнительно невелик (см. [1]), нержавеющие мелковолнистые трубы будут достаточно эффективными, так как в этом случае доля термического сопротивления стенки в общем термическом сопротивлении мала. [c.178]

Во фреоновых конденсаторах обычно коэффициент теплоотдачи 1 от конденсирующегося хладагента к стенке существенно меньше. чем коэффициент теплоотдачи а2 от стенки к потоку воды. Поэтому, чтобы повысить интенсивность теплопередачи, желательно увеличить поверхность теплообмена со стороны фреона, но увеличивая ее со стороны волы. С этой целью на наружной поверхн(к ти труб, соприкасающейся с фреоном, делают ребра, чаше всего методом накатки. [c.60]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология