Влияние термической обработки

Таблица 35. Влияние термической обработки на температуру застывания депарафинированного масла (растворитель — изопропиловый спирт, соотношение карбамида и исходного масла I I, длительность перемешивания 30 мин)

Рис. 6.13. Влияние термической обработки на коррозию малоуглеродистой стали в растворе 44,4% ЫН4ЫОз — 5,9 % ЫНз комнатная температура [24]

Влияние термической обработки на температуру застывания депарафинированного масла [c.224]

В табл. 13 приведены данные по влиянию термической обработки, увеличивающей содержание железа в сплаве покрытия, на долговечность цинк-железного покрытия. [c.55]

Исследовалось влияние термической обработки очистного модельного шлама, обогащенного железом, на выщелачиваемость тяжелых металлов при добавке шлама в глиняную смесь. В табл. 72 представлены результаты исследования выщелачиваемости тяжелых металлов и обожженного керамического кирпича. Результаты [c.235]

На сопротивление высокопрочных сталей КР оказывают существенное влияние термическая обработка, в особенности температура отпуска, способ выплавки, пластическая деформация, химический состав. Влияние легирующих элементов на склонность к КР для высокопрочных сталей в основном близко по характеру к рассмотренному выше для аустенитных сталей, хотя и имеет ряд особенностей, отмеченных в работе [11. [c.73]

Методы определения полного элементного состава /содержание углерода, водорода, серы, кислорода, азота/ рекомендуется использовать в исследовательских целях для более глубокого изучения состава коксов, термоантрацитов, особенно при сравнительном анализе новых видов сырья, а также, в некоторых случаях, при оценке влияния термической обработки на изменение состава сырья 11,12]]. [c.32]

Как правило, это не зависит от микроструктуры. Однако обработка в р-области, при которой получают игольчатые структуры, например р-5ТА (высокотемпературная обработка на твердый раствор+старение), приводит к увеличению вязкости разрушения. В приведенном на рис. 74 примере увеличение вязкости разрушения составляет 33 МПа-м При этом следует заметить, что улучшение таких свойств зависит и от состава сплава (см. рис. 73). В менее чувствительных к КР сплавах, например в сплаве — 4А1—ЗМо—IV положительное влияние технологической обработки в р-области более выражено для высоких уровней прочности [41]. В высокочувствительных к КР сплавах, например сплавах на основе Т — 8А1 или сплавах с высоким содержанием кислорода, структуры, полученные р-обработкой на твердый раствор с последующим быстрым охлаждением, относительно устойчивы к КР. В сплавах с такими структурами после старения нивелируется благоприятное влияние термической обработки в р-области за счег свойственной чувствительности к КР. Эти эффекты более детально описываются в разделе по практическим аспектам коррозионного растрескивания титановых сплавов. [c.367]

В качестве примера влияния термической обработки на изменение структуры металла можно рассмотреть железо. Железо при температурах термообработки имеет две полиморфные (аллотропные) модификации Ре иРе . Ниже 911°С железо существует в форме а (кристаллическая [c.26]

Влияние термической обработки на склонность сталей к коррозионному растрескиванию [c.69]

Рис. 1. Влияние термической обработки на гидрофильные свойства /) и емкость катионного обмена (2) палыгорскита.

Изучалось влияние термической обработки на реакционную способность саж Вулкан XXX, ПМ-70, канальной, ламповой и термической. [c.74]

Рис. 8. Влияние термической обработки исследуемых саж (2800 " С) на их активность ирн взаимодействии с двуокисью гафния Условные обозначения те же, что и на рис. 2

ВЛИЯНИЕ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ОКИСИ АЛЮМИНИЯ НА ЕЕ АДСОРБЦИОННЫЕ СВОЙСТВА [c.101]

Хотя эти спектры находятся в качественном согласии с известным влиянием термической обработки на относительное количество центров с льюисовской и бренстедовской кислотностью, количественные выводы сделать нельзя, так как одновременно происходящее увеличение интенсивности полосы при 3240 А указывает на то, что эти измерения не были проведены в условиях постоянной величины заполнения поверхности. [c.65]

ПОД влиянием термической обработки (резкое падение двойного лучепреломления и исчезновение текстуры на рентгенограммах). [c.57]

Влияние термической обработки на скорость коррозии углеродистой стали в разбавленной серной кислоте представлено данными Хейна и Бауэра [49] (рис. 6.16) и подтверждено более поздними работами Клиари и Грина [33]. Углеродистая сталь, закаленная с высоких температур, имеет структуру, называемую мартенситом. Это однородная фаза, в которой атомы углерода занимают межузельные пространства тетрагональной объемно-центрированной решетки железа. Случайное распределение атомов углерода и их взаимодействие с соседними атомами железа ограничивает и с эффективность как катодов локальных элементов, поэтому в разбавленной кислоте скорость коррозии мартен- [c.128]

Влияние термической обработки на структуру, прочность при разрушении и разрыв цепи широко исследовалось Стат-тоном. Парком и Деври [25—27], а также Ллойдом [5]. С учетом наших представлений о разрыве цепей в термообработанных волокнах, по-видимому, особенно следует выделить следующие морфологические изменения материала. Термообработка, снимающая напряжения, согласно [25], приводит к следующим результатам [c.209]

Важнейшим фактором, изменяющим склонность к МКК коррозионностойких сталей, является режим термообра(ютки. О влиянии термической обработки на склонность сплава к МКК наиболее полно можно судить по кривым зависимости МКК от "емпературы (t. °С) и времени (-с ). так называемым С-образным кривым или диаграммам Ролла сона (рис.. 3.17) /10/. [c.86]

Влияние термической обработки на мехаиические свойства сплава ВТ14 [c.194]

Микроэлектрохимические измерения проводили в электролите, состав которого указан на с. 182. Для оценки влияния термической обработки образцы подвергали также низкотемпературному (680° С) и полному (920° С) отжигу. Установлено, что потенциал шва по отношению к основному металлу в случае сварки электродами с фтористокальциевым покрытием более отрицателен и достигает 60 мВ. В случае же сварки электродами с рутиловым покрытием разность потенциалов имеет противоположный знак и достигает 40 мВ. Отжиг практически выравнивал распределение потенциалов в обоих случаях. Распределение [c.223]

Сварку листов осуществляли встык с применением электродуговой ручной сварки и автоматической сварки под флюсом. Ручную электродуговую сварку выполняли качественными электродами с различным составом покрытия с фтористокальциевым покрытием (марки УОНИ 13/45 и АНО-7) и рутиловым покрытием (марки МР-3 и АНО-4). Химический состав металла сварных швов й основного металла приведен в табл. 8. Автоматическую сварку производили на сварочном тракторе ТС-17Р под слоем плавленого флюса АН-348А. Исследование влияния термической обработки на коррозионное поведение сварных соединений вели на образцах после двух видов отжига низкотемпературного (/ = 680 °С) и полного (i = 920 С), [c.237]

Нами излагаются некоторые результаты исследования путей обеспечения хладостойких свойств стали Ст. 3 при ее упрочняющей обработке. Возможности положительного влияния термической обработки этих сталей были показаны в наших ранних работах [67, 68]. В дополнение к данным, полученным в этих работах, были проведены эксперименты на сталях Ст. 3 с различной степенью раскисленности (табл. 1). Образцы на ударную вязкость были вырезаны поперек прокатки из листов толщиной 12 мм. Микроструктура рассмотренных сталей состояла из феррита и перлита. По ГОСТу 5639—65 величина зерна соответствовала 7—8 баллу. Исследуемые стали подвергались термической обработке по одному из следующих режимов нормализация при 920°С термическое улучшение (нагрев до 890° 10°С с охлаждением в воде отпуск при температуре 560°С с выдержкой 2ч, охлаждение на воздухе). После термической обработки заметно улучшились механические свойства сталей (табл, 2). [c.44]

Гальпер Г. Е. Исследование влияния термической обработки на изменение древесины и ее компонентов. Диссертация. Ленинградская Лесотехническая академия, 1970. [c.432]

В частности, кривые напряжение-деформация для наноструктурного №зА1 при скорости деформации 10 с 1 и Т = 650°С, 725 °С имеют обширные участки деформационного упрочнения при обеих температурах с максимальными напряжениями течения, достигающими 0,9-1,5 ГПа [351]. Полученные значения весьма высоки для интерметаллидов К1зА1. Было также обнаружено необычное влияние термической обработки на поведение динного сплава при растяжении. Так, отжиг в течение 1мин при температуре [c.205]

Влияние термической обработки на физические свойства суперионного проводника BigPbsOiv описано в [228]. Это соединение испытывает превращения из тетрагональной в -модификацию через промежуточную /фазу при 590 °С. -Фаза имеет высокую ионную проводимость, но при охлаждении превращается в тетрагональную. [c.275]

Стромберг и Клайн [731 изучали влияние термической обработки стекла и кремнезема на адсорбцию полимеров и показали, что обработка стекла не приводит к изменению адсорбции (рис. 55, а). Очевидно, это связано с тем, что ампулы с обработанным стеклом отпаивали на воздухе и затем заполняли раствором полимера. Адсорбент, вероятно, адсорбировал из воздуха воду. Перкель и Уль- [c.66]

ВЛИЯНИЕ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ, СТРУКТУРЫ И СРЕДЫ НА КОРРОЗИОННОЕ РАСТРЕСКИВАНИЕ АУСТЕНИТО-МАРТЕНСИТНОЙ СТАЛИ Х16Н7М2Ю С 0,08 И 0,03 % С (НАГРУЗКА 0,45ст ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ ИСПЫТАНИЙ 1000 Ч). [c.48]

Рис. 1.64. Влияние термической обработки на склонность к ПК стали 12Х18Н9Т в. электролите состава 2 % РеМН (ЗО ),. 12Н,0 - --Ь 3 % КН<.С1 [1.41 ]

Рис. 5. Влияние термической обработки палладиевого и платинового катализаторов на их активность в окиелении СО [28]

О. К. Шараев. Изучение влияния термической обработки окиси алюминия на ее каталитическую активность в реакции дегидратации этилового спирта. 1957. Руководители проф. К. В. Топчиева и мл. научн. сотр. Е. Н, Росоловская. [c.223]

Для подтверждения этого предположения нами подробно исследовано влияние термической обработки натионитовиа кинетику ионюого обмена. Согласно полученным данным, скорость реакции обмена КЗОзН + К К80зК+Н+ неуклонно уменьшается с повышением температуры предварительного нагревания водородной формы смолы КУ-1- [c.246]

Влияние термической обработки катализатора на спектры аминов, адсорбированных на алюмосиликатных катализаторах, исследовали Окуда и Тахибана [15], применившие методику суспензии. Для бензоазодифениламина были найдены две полосы. Полоса при [c.64]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология