Температура термообработки

Химическим анализом было установлено, что металл сварного шва на уча-спке зарождения трещины содержал до 1,5% Сг, тогда как на других участках сварных швов содержание хрома составляло 0,7%. Этот шов и накладка были сварены послойно погружной дутой с использованием легированного флюса. Низкая температура термообработки и высокое содержание хрома привели к высокой твердости н низкой ударной вязкости металла сварного шва, что в конечном итоге и привело к разрушению колонны. [c.30]

Для литиевых, комплексных кальциевых и других смазок процесс продолжают. Мыльно-масляный концентрат при непрерывном перемешивании нагревают до температуры термообработки (200— 250 °С), при которой выдерживают его от 0,5 до [c.101]

Термообработка цветных сплавов. Алюминий не претерпевает качественных изменений при нагреве, однако сплавы его на основе таких материалов, как магний или медь, увеличивают свою растворимость с повышением температуры, а при охлаждении интерметаллические соединения осаждаются. Так как температура плавления эвтектики и температура полной растворимости некоторых сплавов тесно взаимосвязаны, то температура термообработки близка к критической. Температура термообработки эвтектического медно-алюминиевого сплава, например, равна 500 °С, а температура плавления его составляет 510°С. Отжиг других алюминиевых сплавов осуществляется в основном для снятия напряжений путем нагрева изделий примерно до 350 °С. [c.317]

Реактор оборудован скребково-лопастным перемешивающим устройством. В реакторе 15 при температуре термообработки смазку выдерживают заданное по технологической карте время. Затем при работающем перемешивающем устройстве в аппарат закачивают оставшуюся часть масла. Температуру смеси понижают до 175—185 °С, и при этой температуре проводят изотермическую кристаллизацию. Если необходимо, смазку частично охлаждают до 160—165 °С, после чего насосом 6 из смесителя 16 вводят присадки. Подача концентрата присадок возможна и после первой ступени охлаждения в холодильнике 17. [c.102]

При депарафинизации остаточного сырья применяется однократное разбавление при температуре термообработки (60 °С). При депарафинизации дистиллятного сырья растворитель подается на разбавление в 3—4 порции (первая порция — при термообработке, последняя — при температуре фильтрования). [c.229]

Вязкость крекинг-мазутов и парафинистых мазутов прямой перегонки не постоянна и зависит от предварительной термической обработки и степени разрушения структуры. Наиболее резко вязкость изменяется при предварительном нагреве до 70—100° С повышение температуры термообработки выше 100 С заметного влияния на изменение вязкости не оказывает. Предварительная термообработка понижает температуру почти на 20 С [2, 11, 18], при которой в мазуте появляется ярко выраженная структура. Влияние термообработки при 100 С в течение 30 мин на вязкость сернистого крекинг-мазута приведена в табл. 4. 36. [c.247]

О2) способности углеродов проведены в работе [6]. Из этой работы следует, что на реакционную способность НДС влияют физико-химические свойства сырья, технологический режим получения НДС и термообработка полученных углеродов. Установлено, что чем больше в сырье полициклических ароматических углеводородов и чем меньше асфальтенов, тем ниже реакционная способность кокса, н наоборот. Этот вывод имеет важное практическое значение для регулирования качества нефтяных коксов и позволяет научно обоснованно подходить к подбору н подготовке сырья коксования и получать коксы различной степени анизотропии и с требуемыми эксплуатационными свойствами. Как правило, более анизотропные коксы, полученные из деасфальтизатов, обладают меньшими значениями константы скорости реакции, в отличие от более изотропных коксов на основе асфальтитов. Технический углерод, по данным О. А. Морозова [175], более реакционно-способен, чем нефтяной кокс. Это можно объяснить значительно более трудным реагированием углерода с активными газами по базисным его плоскостям, чем по торцам этих плоскостей. Поэтому более анизотропные коксы, близкие по степени упорядоченности к структуре графита, реагируют с активными газами слабее, чем изотропные. Как и следовало ожидать в зависимости от температуры термообработки сырого кокса реакционная способность имеет сложную зависимость (рис. 65). [c.176]

В производстве катализаторов любым методом следует учитывать условия их эксплуатации. Так, при изготовлении ванадиевого катализатора КС для окисления сернистого ангидрида, это, в первую очередь, относится к температуре термообработки. [c.89]

Свойства нефтяных коксов, в том числе их реакционную способность, можно регулировать не только подбором сырья и подготовкой его к коксованию, но и предварительной термообработкой самих коксов. Перед использованием коксов в качестве наполнителей в большинстве случаев их подвергают термообработке поэтому результаты исследований влияния температуры термообработки (ТТО) на реакционную способность нефтяных коксов могут быть использованы при проектировании и выборе оптимальных условий работы промышленных установок, предназначенных для прокаливания в среде активных газов. [c.132]

На рис. 39 приведена зависимость напряжения сдвига от длительности коксования асфальтита, полученного в процессе бензиновой деасфальтизации гудрона арланской нефти. При нагреве асфальтита до 400 °С (кривая 6) его напряжение сдвига постепенно уменьшается до минимального уровня, регистрируемого прибором, и сохраняется без изменения в течение 90—100 мин, исключая время, пошедшее на разогрев. Затем напряжение сдвига коксующейся массы увеличивается ио экспоненциальной зависимости от длительности выдержки. С повышением температуры термообработки интервал минимального напряжения сдвига резко сокращается. После полного размягчения начинается участок интенсивного коксообразования. [c.142]

На рис. 60 [64] показана зависимость удельной адсорбционной поверхности Sa и других свойств, характеризующих активность нефтяного пиролизного кокса от температуры термообработки. Из кривых изотерм сорбции — десорбции (рис. 61) видно, что прн температурах выше 700°С иа поверхности кокса происходит по-существу необратимая адсорбция бензола. В данном случае рассматриваются усредненные значения плотностей нефтяных кок- [c.197]

Рис. 58. Зависимость межслоевого расстояния в кристаллитах от температуры термообработки нефтяного пиролизного кокса. Длительность выдержки 30 мин.

Фенолоформальдегидные новолачные олигомеры выпускаются различных марок. Это твердые термопластичные продукты от светлого до темно-коричневого цвета, плотностью 1,2 Мг/м с температурой плавления 100 —120 °С. Новолаки не отверждаются при длительном хранении при нагревании до 180°С. Для получения неплавких технических продуктов в новолачные олигомеры вводят 10—15% уротропина. Температура размягчения олигомера, средний молекулярный вес и скорость отверждения зависят не только от соотношения фенола и формальдегида, но и от длительности конденсации и термической обработки. Увеличение содержания формальдегида (но не более 28 г на 100 г фенола), продолжительности конденсации и температуры термообработки приводит к пбвышению температуры размягчения и молекулярного веса олигомера. Новолачные олигомеры хорошо растворяются в спирте и ацетоне. Фенолоксиленольные смолы плавятся при более низкой температуре, обладают большей текучестью и лучшей способностью пропитывать наполнитель. [c.56]

В процессе термообработки формируется высокореакционноспособная поверхность металла, которая может взаимодействовать с элементарными газами, присутствующими в окружающей атмосфере. В зависимости от реакционной способности металлов или сплавов, температуры термообработки и требуемой степени превращений выбирается определенная атмосфера, в которой должны присутствовать или отсутствовать те или иные газовые компоненты. Вот почему так важен контроль состава атмосферы в рабочем пространстве нагревательной печи. Для создания требуемых атмосфер щироко применяют СНГ. [c.318]

Температура термообработки, ° С 30 мин Рис. 7.4. Влияние горячей обработки после закалки или холодной прокатки (деформация 70 %) на стойкость к КРН в кипящем растворе нитрата [c.134]

Температура термообработки суспензии гача первой ступени, °С........ - 60 [c.207]

Таблица 5.9 Влияние температуры термообработки на свойства катализатора

Такая сложная зависимость прочности гранул ката.пии -тора от температуры термообработки является следствием [c.119]

Катализаторы, те])мообработка ( сиБврезис) которых проводится при температуре 35 °С, имеют насыпную массу в пределах 0,799—0,836 г/см . С повышением температуры термообработки до 40—45 °С насыппая масса уменьшается до 0,670—0,718 г/см . Дальнейшее повышение температуры приводит к понижению насыЕшой массы до 0,633—0,647 г/см . Увеличение длительности термообработки от 6 до 18 ч позволяет получить катализаторы с на- [c.225]

Для образования пор соответствующего размера температуру спнерезисного раствора принимают такой, чтобы обеспечить получение катализатора с насыпной плотностью 0,75—0,80 г/см . Чем ниже температура термообработки, тем выше насыпная плотность, т. е. катализатор получается более тонкопористый при высокой температуре насыпная плотность ниже и катализатор широкопористый. Насыпная плотность изменяется также с изменением pH золя при повышении pH она уменьшается. В этом случае для сохранения заданной насыпной плотности необходимо понизить температуру термообрабатывающего раствора. [c.57]

Активация шариков. Схема циркуляции раствора сернокислого алюминия в процессе активации шариков представлена на рис. 10. Процесс протекает одновременно в пяти промывочных чанах в течение 20 ч при температуре, примерно равной температуре термообработки. Промывную воду из промежуточной емкости насосом подают через диафрагмовый смеситель 1 в количестве 19—20 в распределительный коллектор промывочного чана 2, стоящего на пятой (последней) ступени процесса. К насосу из емкости самотеком поступает активируюпщй раствор сернокислого алюминия (непод-кисленный) концентрацией 1,15—1,20 н. Вместе с промывной водой он проходит через диафрагмовый смеситель, перемешивается и разбавляется до концентрации 0,10—0,15 н. Из распределительного коллектора по боковому трубопроводу раствор поступает в паукообразно расположенные коробы. Сверху через боковой штуцер он самотеком переходит в чан 4, стоящий на четвертой (предпоследней) [c.59]

Рис. 5, Зависимость степени упорядоченности коксов от температуры термообработки Коксы 1 - игольчатый 2 - рядовой 3 - изотропный (КНПС-ЗК)

В продолжение этих исследований на основе детального изучения дифрактофамм большого числа коксов различной структуры и степени прокаленности разработана методика оценки анизотропности структуры кокса по отношению интенсивностей о фажений (004) и (100). С увеличением температуры термообработки различие между величинами этого отношения для коксов разных структур значительно увеличивается (рис. 7). [c.120]

Рис, 33. Влияние температуры термообработки на оксиреакционную способность нефтяных коксов при 600 "С [c.134]

Влияние температуры термообработки на оксиреакционную способность нефтяных коксов при 600 °С показано на рис. 33. Из рисунка видно, что характер изменения констант k и 2 от температуры термообработки почти аналогичен зависимости от этой температуры КРС исследованных образцов коксов. Как и следовало ожидать, чем больше гетеросоединений в углероде (например, серы), тем сложнее характер изменения реакционной способности в зависимости от температуры термообработки. [c.134]

Известно, что термообработка углеродистых материалов при 1000—1600 С сопровождается процессами термической деструкции и рекомбинации свободных радикалов, обусловливающих иеирерывное структурирование, что сказывается на физико-химических свойствах углеродистых материалов, в том числе и на их реакционной способности. Было установлено, что повышение температуры термообработки нефтяных коксов с 1000 до 1600°С сопровождается увеличением размеров кристаллитов по 1а и с (с 4,3 и 1,5 до 8,0 и 3,2 нм соответственно) и уменьшением межслоевого расстояния, т. е. уплотнением структуры и на- [c.176]

Рис, 65, Зависимость начальной /) и интегральной (II) химической актив-иости нефтяных коксов различного нронсхождения но отношению к СОа (а, в) и Н2О (б, г) при температуре реагирования 1000 °С от температуры термообработки [c.177]

Как следует ич рисунка, ависимости прочности от температуры термообработки носят поличкстремальиый характер. При температурах термообработки до 250 300 С наблюдается некоторое понижение прочности гранул, но в дальнейшем с повышением температуры прочность гранул катализатора начинает расти, д(зстигая максимума в области до 450"С, и снова начинает падать, достигая минимума в области примерно 800"(Г, Зависимости прочности гранул, определенные при 20 и 150 С в данных температурных интервалах, носят сим-батный характер. Однако скорость возрастания прочности при 150"С после дост ижения ми1шмума опережает рост прочности при 20"С, и в дальнейшем прочность гранул при 150 С оказывается выше прочности, определенной при 20 С, т. е, [c.119]

Смотреть страницы где упоминается термин Температура термообработки: [c.60] [c.58] [c.331] [c.251] [c.24] [c.25] [c.133] [c.134] [c.216] [c.177] [c.173] [c.119] [c.131] [c.20] [c.109] [c.354] [c.52] [c.33] [c.66] [c.67] [c.118] [c.119] [c.120]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология