Линии предельного нагружения

Линии предельного нагружения [c.227]

Силы слипания в сыпучем материале увеличивают сопротивление приложенному давлению. Поэтому прочность предельного нагружения таких материалов является функцией давления и времени обжатия. Следовательно, для них зависимость предела сдвиговой прочности может быть охарактеризована семейством линий предельного нагружения (ЛПН), причем каждой кривой соответствуют определенные давление и время обжатия. Часто эти графики являются почти прямыми линиями, соответствующими уравнению [c.227]

Эффективная линия предельного нагружения [c.229]

Рис. 8.4. Эффективная линия предельного нагружения.

На рис. 8.6 приведены линии предельного нагружения сыпучей системы, состоящей из гранул полистирола с эффективным углом трения 6 = 34,5°, и указаны значения напряжений начала лавинообразного движения при различных давлениях сжатия [8]. [c.230]

Рис. 1.17. Общий характер влияния напряжения (направление роста напряжения указано стрелкой) на деформационные кривые. Пунктирная линия — предельные деформации, отвечающие деформационной долговечности материала. Пересечение пунктирной линии с зависимостью (г) определяет допустимую ( критическую ) длительность (кр нагружения при различных напряжениях.

Этот метод является новейшим из всех методов инженерного расчета фланцев. Основанный на современных представлениях о работе фланцевых соединений, он дает возможность конструировать фланцы наилучшим образом, используя пластические свойства материала и отражая действительные условия работы соединения. При разработке метода расчета и расчетных рекомендаций использовались результаты теоретических и экспериментальных исследований, проведенных в ЦКТИ за период 1945—1958 гг. Поскольку принцип предельных нагрузок допускает появление в некоторых частях нагруженных деталей напряжений, превышающих предел текучести, этот метод пригоден только для расчета фланцев, сделанных из пластических материалов. Расчет составлен из предположения, что прокладка не выходит за линию болтов. [c.282]

Обобщенная зависимость деформации при разрыве (ев) от разрывного напряжения представляет собой некую огибающую линию, названную огибающей разрывов и схематически представленную на рис. 1.25 [811]. Вид кривой не зависит от температуры, временного интервала до момента разрыва и скорости нагружения. Это — универсальная кривая, не зависящая (по крайней мере теоретически) от типа испытаний. При исследовании зависимости Ов от плотности сшивания оказалось, что получающаяся огибающая разрывов практически не зависит от степени сшивания и химического строения эластомера. Последнее утверждение, хотя и весьма неожиданное, справедливо для некристаллизующихся эластомеров и следует из уравнения высокоэластического состояния с учетом прочности углерод-углеродной связи. Огибающая разрывов является очень важным показателем при оценке предельных свойств полимеров. [c.47]

Изменения, происходящие в потоке рабочего пара нагруженного одноступенчатого эжектора, изображаются в I — 5-диаграмме (рис. 14 линией О—1—I —4. Располагаемая работа для сжатия эжектируемой среды определяется разностью между кинетической энергией рабочей струи Н и работой Лг, необходимой для сжатия рабочего пара до давления на выходе Ра- При рас ширении пара в ненагруженном эжекторе (расход эжектируемой среды равен нулю) предельной точке I" (линия О—Г —4 ) соответствует минимально возможное давление всасывания р1. Оно достигается в том случае, если действительная работа /гз, необходимая для сжатия рабочей струи до давления на выходе Р4, равна кинетической энергии рабочей струи гг. Минимальное давление всасывания может составлять от 7го до /50 абсолютного давления на выходе Р4 [29]. Однако реализация указанных степеней сжатия в одноступенчатом пароструйном эжекторе затрудняется условиями пуска, так как размеры проходных сечений диффузора, рассчитанные на конечные параметры работы, не соответствуют необходимым размерам сечений во время пуска. Кроме того, одноступенчатые эжекторы с высокой степенью сжатия работают при очень малых коэффициентах эжекции и, следовательно, больших расходах рабочего пара. Учитывая необходимость экономичности работы эжектора, В. М. Рамм [21] не рекомендует принимать степень сжатия в одной ступени больше 10. [c.33]

Рост зон повреждения можно наблюдать, начиная с минимальной предельной деформации, составляющей около 10% деформации при разрушении образца в условиях кратковременного нагружения. Если деформации равны примерно 60% от значения разрушающей деформации, то наблюдается очень быстрый рост зон повреждения. Они прежде всего появляются на гранях образца и затем распространяются по направлению к нейтральной линии, [c.84]

Отношение главных напряжений для неслилающихся порошков. Напряженное состояние в точке Р, расположенной в плоскости постоянных нагрузок, определяется с помош,ью круга Мора (см. рис. 8.2). В условиях начинающегося разрушения линия предельного нагружения касательна к кругу Мора. Поэтому для точки Р касательные напряжения, действующие в плоскости, положепие которой [c.248]

Линии предельного нагружения и круг Мора. Объясните, почему линия предельного нагружеиия не может пересечь круг Мора, соответствующий напряженному состоянию различных точек сыпучего материала в состоянии равновесия. [c.249]

Как и при коррозионном растрескивании под напряжением, развитие трещин зависит от потенциала. Однако для электрохимической защиты этот эффект гораздо менее полезен. Путем анодной защиты или пассивированием можно только несколько увеличить срок службы, но полной защиты при этом не достигается [71]. Катодная защита возможна только при существенно сниженном защитном потенциале и оказывается неэффективной уже в слабо кислых средах [70], а нередко и вообще неприменимой в случае материалов с надрезом (концентрацией напряжений [72—74]). Предельные линии на диаграмме потенциал— )Н (рис. 2.2) при статическом нагружении практически не изменяются. -1апротив, при динамическом нагружении области пассивности исчезают. Кроме того, кривая I по мере снижения pH смещается в сторону более отрицательных потенциалов и при рН<4. [c.74]

На рис. 24, а, б, в сопоставлены теоретические кривые долговеч-. ности труб при различных условиях их нагружения. Независимо ют вида напряженного состояния (одноосное или двухосное) характер изменения кривых долговечностей труб имеет один и тот же вид. С увеличением параметра Рн относительная долговечность снижается. При переходе металла труб из упругого состояния в пластическое отмечается более резкое снижение параметра То. что наглядно видно по сопоставлению пунктирных (они построены в предположении упругого деформирования вплоть до достижения предельного состояния устойчивости) и сплошных линий (соответствующих упругопластическому деформированию). В большей области значений параметра трубы при одноосном растяжении имеют большую относительную долговечность по сравнению с трубами при двухосном растяжении. При упруго-лластическом деформировании, т. е. когда н>аср. т/оср.пр (где Огф. т — среднее напряжение, соответствующее началу текучести металла), кривые долговечности труб с разными /га, имеют тенденцию пересекаться (например, кривые 1 и 2 при н 0,92 на рис. 24, а). Это можно связать с тем, что на параметр То влияет [c.64]

Эксперимент по.казывает (ом. рис. 6.18,6), что для долговечности р 2ч область хрупкого разрушения стягивается в линию, а при ip>990 ч наблюдается только хрупкий разрыв. Таким образом, существует единственное меридиональное сечение предельной поверхности (при fe =il), которое определяет кривую долговечности, целиком лежащую в области хрупкого разрушения. Эта кривая (/), построенная в координатах Igip—токт, показана на рис. 6.18, а. Там же приведена кривая 2, соответствующая /г = 0,5. Она имеет перегиб при Тоьт = — 7,1 МПа. Заметим, что для наиряженяого состояния, соответствующего e=0,5, октаэдрическое касательное напряжение всего лишь на 9% превышает максимальное нормальное напряжение. Поэтому приближенно кривую / можно заменить графиком уравнения (5.105), т.е. использовать данные, относящиеся к одноосному растяжению. Достоинством рассмотренного метода [226] является возможность сравнительно быстро воспроизводить хрупкое разрущение оболочки при комнатной температуре. В обычных условиях нагружения полиэтиленовых труб внутренним давлением это сделать не уда- [c.240]

Нормативное значение предела вьшосливости устанавливается по ветви диаграммы предельных напряжений цикла для N Для определения ограниченного предела выносливости нанесены ветви, соответствующие числам нагружений М= 5 - 10 1 10 5 10 2 10 и 5 10. На диаграмме группы За, соответствующей низкому уровню (рис. 14.3.4), линии и для N = 1- 10 и 5 10 идут параллельно, 1ГГО означает отсутствие влияния асимметрии цикла на накопление усталости, тогда как при меньших значениях N линии и [c.510]

Сплошными линиями показано, какая -часть (в процентах) задней поверхности лопасти вянта охвачена кавлтацией. Пунктирные линии дают предельные значения кавитационных характеристик Л—для тяжело нагруженных винтов военных кораблей В —для торговых судов В —нижний предел для буксиров, траулеров и т. д. На зарисовках внизу, справа) показаны области, охваченные кавитацией на задней поверхност.1 лопасти винта (в процентах). [c.60]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология