Теплоотдача поперечном обтекании тру

Значения постоянной С в уравнении теплоотдачи для поперечного обтекания трубок [c.80]

Таким образом, отношение (Л /Д )°" при поперечном обтекании поверхности теплообмена определяется лишь показателями степени при Ке в уравнениях теплоотдачи и аэродинамического сопротивления, т. е. определяется режимом течения потоков, компоновкой поверхности нагрева и не зависит от геометрии каналов. Если рассматривать коэффициент Ai как отношение коэффициентов теп- [c.46]

В [49] использованы новые нормативы по теплоотдаче и сопротивлению пучка при поперечном обтекании и проанализировано влияние на Не.гр термического сопротивления стенки, местных сопротивлений и ускорения потоков, е и Рг наружного теплоносителя. [c.82]

В настоящее время существует большое число работ, в которых рассматривается технико-экономическая оптимизация как тепловых схем [66, 67], так и ее отдельных элементов. Так, в [45] исследовалось продольное обтекание трубного пучка в зоне действия закона Блазиуса для коэффициента трения, в [68, 69] анализировалось поперечное обтекание трубного пучка, когда коэффициент теплоотдачи внутри труб можно принять постоянным. [c.116]

Корректный метод расчета теплоотдачи в межтрубной зоне теплообменного аппарата непременно должен включать учет влияния протечек теплоносителя и отложений на величину а . Для расчета коэффициента теплоотдачи при поперечном обтекании пучков труб [1, 28, 82, ИЗ, 131, 144] имеется большое число уравнении. Некоторые из них [82, 131, 144] можно обобщить [c.237]

Об — коэффициент теплоотдачи при поперечном обтекании пучка с учетом байпасного потока ап — без учета байпасного потока [c.239]

Теплоотдача при вынужденном поперечном омывании пучков труб. При поперечном обтекании одиночных труб и тем более пучков труб практически всегда имеет место турбулентный режим. Опыт показывает, что плавное, безотрывное обтекание одиночного цилиндра происходит только при очень малых значениях Re(Re<5). При поперечном обтекании переход от ламинарного потока к турбулентному не происходит резко при превышении критического значения Ре, как это имеет место для потока в трубе. [c.110]

Изучению теплоотдачи при поперечном обтекании труб и пучков посвящено множество экспериментальных работ. Экспериментальные данные обобщаются, как правило, эмпирическими уравнениями одного из двух видов [c.111]

Интенсивность теплоотдачи при продольном и поперечном обтекании пучка труб при равных условиях различна, поэтому точнее будет определение значения у как функции двух величин щ и ке, т.е. Яе). [c.241]

Теплоотдача при вынужденном поперечном обтекании потоком пучка гладких труб [c.562]

Коэффициент теплоотдачи при поперечном обтекании коридорного пучка труб для третьего и последующих рядов может быть вычислен по уравнению [c.562]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ПОПЕРЕЧНОМ ОБТЕКАНИИ [c.563]

Теплоотдача при вынужденном поперечном обтекании пучка [c.563]

А. Поперечное обтекание одиночных рядов и пучков труб. Определение коэффициента теплоотдачи. Средний коэффициент теплоотдачи а одного ряда труб или пучка [c.247]

Коэффициент теплоотдачи одного ряда труб. Средине числа Нуссельта при поперечном обтекании одного ряда гладких труб можно рассчитывать с использованием соотношения (15), 2.5.2, предназначенного для расчета чисел Нуссельта при поперечном обтекании одной трубы, но при числах Рейнольдса, определенных согласно [c.247]

Коэффициент теплоотдачи пупков труб. Средние числа Нуссельта при поперечном обтекании пучков гладких труб можно рассчитать с помощью соотношений для средних чисел Нуссельта одиночного ряда труб [1]. Однако при одной и той же скорости значения чисел Нуссельта для ряда труб в пучке выще, чем для одиночного ряда, и зависят от поперечного и продольного шагов пучка. Для пучка труб с десятью и более рядами труб [c.248]

Рис. 6. Коэффициенты теплоотдачи при поперечном обтекании жидкостью одного ряда труб пли первого ряда пучка

Рнс. 7, Коэффициенты теплоотдачи при поперечном обтекании г а -юм коридорных пучков труб [c.250]

Теплообмен при поперечном обтекании пучков труб с радиальными высокими ребрами. Интенсивность теплоотдачи в пучках труб зависит от множества факторов, включая геометрию ребер и пучка, число рядов, физические свойства и скорость теплоносителя. Поскольку имеются лишь отдельные расчетные модели для конкретных устройств пучка, проведение конструкторских расчетов обычно затруднено. [c.256]

Рис. 22. Коэффициенты теплоотдачи при поперечном обтекании газом шахматных оребренных пучков труб

Акустические частоты вибраций в теплообменнике могут возбуждаться либо вихрями, либо турбулентными вибрациями. В [24] показано, что пока возбуждающие частоты лежат в пределах 20% акустической частоты, может возникать громкий шум. Эта акустическая вибрация может вызывать разрушение, когда она попадает в резонанс с каким-либо элементом теплообменника. Тщательно выполненные проекты теплообменников учитывают, что частоты собственных колебаний труб должны отличаться от акустических частот кожуха теплообменника. Акустические частоты кожуха можно изменить, вставляя расстраивающую пластину параллельно направлению поперечного обтекания, что изменяет характерную длину, при этом ни теплоотдача, ни перепад давления не изменяются. [c.326]

Местные коэффициенты теплоотдачи при поперечном обтекании одиночных цилиндров. Как можно видеть из рнс. 3.19, местный коэффициент теплоотдачи [c.59]

Во-вторых, полученные критерии сравнения могут быть использованы как критерии оптимизации теплообменников при заданной несущей поверхности. Например, в [21, 22] было исследовано спиральноленточное гофрированное оребрение трубчатой поверхности и были найдены оптимальные решения для поверхности данного типа высота ореб-рения, число петель в витке. В [7, 23] по максимальному теплосъему и минимальным затратам энергии на прокачку газа, т. е. по максимальному значению энергетического коэффициента, найдено оптимальное отношение скоростей потоков в заданной поверхности теплообмена. Критерии сравнения могут быть использованы для нахождения оптимального пространственного расположения каналов. Так, в [24—26] найдены оптимальные относительные шаги трубных пучков шахматной компоновки при поперечном обтекании потоком газа, причем в [24] расчеты проведены для дымовых газов с учетом золоотложения на поверхности нагрева, а в [25, 26] использовались критериальные уравнения по теплоотдаче и аэродинамике для чистых газов. Отметим, что в [24—26] исследовалось лишь одностороннее наружное обтекание. [c.14]

Многообразие методик показывает необходимость создания единой универсальной методики. Естественно, эта методика должна быть основана на уравнениях теплоотдачи и гидроаэродинамики, которые используются при расчете теплообменников, а вычисления критериев сопоставления поверхностей не должны требовать большого О бъема работ. В этом отношении аналитический метод с использованием отношения критериев является более универсальным, чем графический. Однако аналитический метод реализуется в литературе лишь для простейшего случая— одностороннего наружного обтекания. Двухстороннее обтекание остается до сих пор неизученным. Причина ЭТОГО в том, что аналитическое решение для двухстороннего обтекания относительно сложно, так как нахождение сопряженных чисел Ке (или скоростей) в широком диапазоне чисел Ке при ручном счете весьма трудоемко. В этом случае единственным путем решения задачи является применение ЭВМ. Кроме того, существующие работы по рациональной компоновке гладкотрубных пучков при различных схемах обтекания и сравнение этих схем недостаточно полны, так как не охватывают весь диапазон режимных параметров теплоносителя, и часто основаны на устаревших формулах по теплоотдаче и аэродинамике поперечное обтекание исследовано лишь при большом числе труб по ходу потока сравнение коридорной и шах)матной компоновок т1рубного пучка проведено для фиксированных решеток с определенными значениями относителыных шагов. Оптимизация геометрии решетки пр ведена лишь для одностороннего обтекания трубного пуч ка шахматной компоновки, а коридорный пучок не рассматривался. Доста- [c.15]

При поперечном обтекании влияние теплопроводности газа значительно сильнее, чем при продольном. Согласно рис. 7.2 водяной пар рассматриваемых параметров эффективнее гелия (tijv=0,7), а при переходе к поперечному обтеканию наблюдается обратная картина водяной пар по локальной эффективности теплообмена хуже гелия. Сравнительная шкала эффективности теплообмена газовых теплоносителей при поперечном обтекании трубного пучка шахматной компоновки рассмотрена в [60]. Показано, что почти для всех газов затрата мощности на циркуляцию выше, чем для гелия в рассматриваемом диапазоне температур и давлений. Исключение составляет водород, относительная эффективность теплоотдачи которого очень высока (iljv=0,12), и водяной пар при давлении около 100 бар Рнс. 7.3. Номограмма для вблизи кривой насыщения. определения коэффициента [c.111]

Калафати Д. Д., Попалов В. В. Оптимизация трубной решетки коридорного пучка при поперечном обтекании на основе эффектив ности теплоотдачи. — Изв. вузов. Сер. энергетика, 1977, № 8, с. 89—93. [c.137]

Калафати Д. Д., Попалов В. В. Сравнение эффективности теплоотдачи коридорного и шахматного пучков при поперечном обтекании потоком газа. — Тр. МЭИ, 1978, вып. 364, с. 86—90. [c.137]

Калафати Д. Д., Попалов В. В. Сравнение продольного и поперечного обтекания трубных пучков по эффективности теплоотдачи.— Темй ергетика, 1977, № 9, с. 62—64. [c.137]

Калафати Д. Д., Попалов В. В. Сравнительная щкала эффективности теплоотдачи газовых теплоносителей при поперечном обтекании трубных пучков. —Тр. МЭИ, 1975, вып. 234, с. 149—155. [c.138]

В стандартных кожухотрубчатых теплообменных аппаратах с попереч-ны.ми перегородка-ми с сегментным,вырезо.м не достигается чистое поперечное обтекание пучка труб, т.е. обтекание происходит под углом. При этом коэффициент теплоотдачи уменьшается с уменьшением угла обтекания (атаки). [c.241]

Рмс. 7. Влияние сюпепи турбулентности пи коэффициент теплоотдачи при поперечном обтекании цилиндров воздухом [c.246]

Рис. 8. Коэффициенты теплоотдачи прн поперечном обтекании газом шахматных гучкон труб

Рис. 23. Коэффициенты теплоотдачи при поперечном обтекании гаяом

В (111 указанр ый подход распространен на восходящее поперечное обтекание недогретой жидкостью горизонтального цилиндра. При скоростях Ц1 >2,5 м/с и при недогреве жидкости (около 45 С) коэффициенты теплоотдачи увеличиваются примерно в 4 раза. Таким образом, эти значения приближаются к значениям, ожидаемым ири пузырьковом кипении органических жидкостей [2000—3000 Вт/(м--К)]. [c.408]

Вязкость теплоносителя. Согласно обш,ему правилу теплоноситель с большой вязкостью должен быть помещен в межтрубное пространство, так как турбулизация потока, обусловленная поперечным обтеканием пучков труб, будет способствовать увеличению теплоотдачи. Одпако если и потоке со ст( роны коэкуха все же сохряияЕ тся ламинарный режим течения, то следует рассмотреть вариант с течением этого тенлоносителя в трубах. [c.29]

Е. Конденсация на наружной поверхности вертикальных труб. Если пар протекает параллельно трубам, то для расчетов теплоотдачи используются уравнепия, описывающие теплоотдачу в трубах, ио с эквивалентным гидравлическим диаметром в качестве характерного размера. При поперечном обтекании нучков и умеренных значений сдвиговых напряжений используются уравнения (23) — (28), а при малых значениях — уравнения (17) — (19). [c.62]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология