Разрушение в слоях горячих

Процесс обезвоживания нефти в горизонтальных аппаратах основан на том же принципе, что и в вертикальных подогрев и разрушение нефтяной эмульсии при прохождении ее через слой горячей воды, при этом направления потоков в процессе промывки должны быть вертикальны. Для этого горизонтальная емкость разделяется па несколько отсеков (до трех) и нефтяная эмульсия обрабатывается горячей водой последовательно в каждом отсеке. Такая последовательная обработка позволяет разрушать наиболее стойкие эмульсии и в этом отношении горизонтальные подогреватели-деэмульсаторы имеют преимущества перед вертикальными. [c.82]

После прохождения слоя горячей воды капли эмульсии попадают в промежуточный слой 9, образованный каплями воды на границе раздела вода—нефть. При прохождении эмульсии через слой горячей воды глобулы воды, оказавшиеся на поверхности капель эмульсии, переходят в воду. Но особенно сильное влияние на процесс разрушения эмульсии оказывает, по всей вероятности, прохождение ее через промежуточный слой. [c.80]

Наиболее интенсивные процессы окисления наблюдаются в тех случаях, когда масло находится в тонком слое на сильно нагретой поверхности. Например, в сборочной единице поршень-цилиндр непрерывно циркулирующее масло испаряется, подвергается термическому разрушению, на горячих деталях накапливаются прочно удерживающиеся лаковые пленки, а в верхней части и нагары. Чем тоньше масляная пленка и выше температура деталей, тем интенсивнее образуются лаковые отложения. [c.160]

Для выделения из цианистого натрия газообразной синильной кислоты, свойства которой описаны на стр. 336, применяют почти исключительно горшечный метод. Генераторами служат глиняные горшки или плотные деревянные кадки и ящики емкостью. 1—5 л. Деревянные ящики и кадки покрывают внутри слоем горячего асфальта, который по застывании предохраняет их от разрушения серной кислотой. [c.417]

Поврежденный участок-бетонного основания, находившегося иод гидроизоляционным слоем, следует очистить от разрушенного бетона и грязи, промыть водой, нейтрализовать, вновь промыть горячей водой, а затем выравнять бетоном или песчано-цементным раствором. На сухую затвердевшую поверхность бетона нужно нанести слой холодной битумной грунтовки и два слоя горячей битумной мастики. Нанесение каждого последующего слоя должно производиться после высыхания предыдущего. [c.169]

Крупногабаритное сварное технологическое оборудование для нефтегазовых отраслей промышленности - абсорберы, газосепараторы, пылеуловители, реакторы гидрокрекинга, а также магистральные нефте- и газопроводы и др., эксплуатируются в сложных условиях механического нагружения и внешних воздействий (температур, изменяющихся в диапазоне от -70 до 560°С, коррозионноактивных сред, силовых нагрузок). Отмеченные факторы могут способствовать развитию трещиноподобных дефектов, возникающих в процессе изготовления (например, горячие и холодные трещины, трещины повторного нагрева) или эксплуатации (например, при отслаивании плакирующего слоя) конструкций и их преждевременному выходу из строя в результате частичного или полного хрупкого разрушения. [c.236]

Церий входит как компонент в магниевые (МА8) и титановые сплавы. Самостоятельно он применяется в зажигательных устройствах, так как при незначительном нагреве (механическая деформация) он воспламеняется и дает горячую искру. Церий в свободном виде аллитируют, т. е. покрывают слоем алюминия, для предохранения от быстрого коррозионного разрушения. [c.323]

При поглощении воды ее молекулы располагаются между группами молекул органического вещества покрытия. В зависимости от рода этого вещества в итоге может произойти набухание, что в самом неблагоприятном случае приведет к разрыву групп молекул и тем самым к разрушению покрытия. Так, на свежей пленке льняного масла после 14 сут наблюдалось увеличение массы до 400 %, что сопровождалось разрушением покрытия [17]. Битумные массы без наполнителя, нанесенные в жидкотекучем горячем состоянии (толщина слоя 4 мм), после пребывания в течение 10 лет в воде поглощали всего около 2,5 7о воды по массе. [c.155]

Колебания температуры вызывают разрушение образовавшихся защитных слоев и приводят к язвенной коррозии оцинкованных труб. Легированные цинковые покрытия разрушаются значительно медленнее по сравнению с нелегированными, язвенная коррозия отсутствует. Высокой коррозионной стойкостью в системах горячего водоснабжения (источник водоснабжения — Волга) обладают цинковые покрытия, легированные алюминием (0,1—0,12 %) и никелем (0,1—0,4 %), скорость коррозии 0,013 г/(м -ч). Долговечность легирования оцинкованных труб примерно в 1,5 раза выше обычных оцинкованных. [c.147]

Котел ТГМ-84/А был пущен в работу в 1966 г. При капитальном ремонте котла в 1968 г. холодный слой набивки, поврежденный коррозионными разрушениями, был заменен новыми пакетами с эмалированной набивкой, профиль листов которой соответствовал профилю листов горячей набивки. С учетом этого была выбрана высота слоя холодной набивки 400 мм вместо расчет-416 [c.416]

Для интенсификации процесса замачивания активного угля на ряде действующих установок адсорбционной очистки сточных вод в США горячий активный уголь, выгруженный из печей регенерации, подают в воду (рис. 1-15), где происходит одновременно его охлаждение и подготовка к работе в адсорбере. В этом случае, однако, возможно повышенное разрушение гранул адсорбента в результате значительных температурных напряжений, поэтому на практике нередко используют обработку активного угля паром. На рис. У1-16 показано загрузочное устройство [20], в котором для ускорения подготовки адсорбента под бункером 1 размещен коллектор 2 с патрубками 3 для подвода пара и отвода конденсата. После подготовки адсорбента жидкость отделяют от адсорбента через сетки 4 в выпускной части 5 бункера через коллектор 2. Сборное устройство 6 для отвода очищенной воды выполнено в виде кольца с перфорированной поверхностью, защищенной сеткой 7, не пропускающей зерна активного угля. Внутри кольцевого коллектора установлен барботер для периодической подачи воздуха (воды) и очистки таким образом перфорированной поверхности от взвешенных веществ или мелких зерен угля. По такому же принципу выполнено дренажное устройство (рис. VI-17), которым оборудованы промышленные адсорбционные аппараты с движущимся слоем на станции очистки сточных вод г. Южное Тахо и в округе Оранж (США). [c.154]

Принцип действия. Пар поступает в полость теплообменной пластины (4), через коллектор (2), затем барботирует через слон дистиллята, образуя двухфазную пароводяную систему, и конденсируется при соприкосновении с охлаждаемой поверхностью пластины (4), создавая поток дистиллята, который сливается в специальную емкость. Теплообменная пластина (4) охлаждается воздушно-водяной пеной, которая образуется при прохождении потока воздуха под небольшим давлением через перфорированную распределительную решетку (3) и слой охлаждающей воды. Воздушно-водяная пена обеспечивает интенсивный переход тепла от поверхности пластины к пузырькам воздуха. При разрушении воздушно-водяной пены образуется теплый насыщенный водяными парами воздух, который уносит тепло из сферы теплообмена, и горячая вода. Применение теплообменника такой конструкции вместо жидкостного позволяет в 8—10 раз уменьшить расход охлаждающей воды. Пенный теплообменник, работая в режиме экономии охлаждающей воды, экономит 24 000 м водопроводной воды в год при круглосуточной работе. Кроме того, теплообменный блок пенного теплообменника не чувствителен к жесткости охлаждающей воды, и обслуживание пенного теплообменника заключается лишь в периодической замене перфорированной решетки, покрытой слоем накипи, на чистую, что занимает 5—10 минут. [c.62]

В тесной связи с рассмотренными деструктивными процессами находится явление абляции [34, 35] полимерных материалов, состоящее в постепенном разрушении (термоокислительная и термическая деструкция) и уносе (механохимическая деструкция и эрозия) вещества поверхностного слоя под термическим и абразивным действием горячего газового потока, обладающего агрессивными свойствами и иногда содержащего взвешенные твердые частицы. [c.643]

Ремонт боровов печи. В боровах печи накапливаются различные отложения и может произойти частичное его разрушение. Ремонтные работы по боровам заключаются в очистке их от мусора и восстановлении кладки. Кладка борова двухслойная. Наружный слой выкладывают из обычного строительного кирпича, а внутренний — из огнеупорного кирпича класса В. При восстановлении стен борова в первую очередь производят кладку из обычного строительного кирпича, промазывая наружные поверхности горячим битумом, а затем — кладку из огнеупорного кирпича. [c.143]

Гранулированную мочевину, покрытую серой, получают на опытной установке TVA [112]. Процесс проводят периодически в тарельчатом грануляторе диаметром 56 см и высотой 15 см, имеющем угол наклона 65° и скорость вращения 22 об/мин. В гранулятор загружают 5,5—7 кг мочевины и нагревают ее струей горячего воздуха. Над гранулами мочевины разбрызгивают расплав серы (в количестве 7—16 вес.%) при температуре 140° С. Во втором тарельчатом грануляторе (диаметром 50 см, высотой 46 см, со скоростью вращения 30 об/мин) гранулы мочевины покрывают воском, содержащим бактерицид, при температуре 90° С. Воск предотвращает растрескивание слоя серы и проникновение воды через этот слой. Бактерициды в количестве 0,5—2 вес. % добавляют во избежание разрушения защитного слоя гранулы почвенными микроорганизмами. После охлаждения гранул до 38° С их покрывают опудривающим веществом. Конечный продукт содержит азот — 37%, сера—16%, воск — 3%, бактерициды — 0,5%, опудривающее вещество— % Данные по стоимости покрытия мочевины серой на установке годовой мощностью 64 тыс. г приведены в табл. 34. [c.517]

Одной из основных причин разрушения штампов горячего деформирования является появление на их рабочей поверхности сетки разгарных трещин, вызванных резкими колебаниями температуры и напряжений в поверхностном слое штампа. Разгарные трещины порождают поверхностное выкрашивание, приводящее к потери точности гравюры и разрушению штампа. В связи с этим большой практический интерес представляет исследование влияния ЭХО в сравнении со шлифованием на термическую усталость штамповой стали 5ХНМ [75]. [c.80]

Кубовый остаток из колбы переносят количественно бензолом в делительную воронку, тщательно ополаскивая колбу 2-5 раз бензолом, общий объем бензола 100 см . Раствор перемешивают мешалкой 1-2 мин, после этого приливают 100 см горячей дистиллированной воды и вновь перемешивают 10 мин. Водный слой отделяют и фильтруют через бумажный фильтр с синей лентой в коническую колбу на 250 см. Если при промывке кубового остатка водой образуется эмульсия, то для ее разрушения добавляют 5-7 капель 2%-ного раствора деэмульгатора типа проксанол 305 (или 186), ОЖК, дипроксамин 157 или диссольван 4411. [c.148]

Для защиты высокопрочных сплавов наиболее широко применяют плакирование. В качестве плакирующего слоя используют чистый алюминий или сплав алюминия с 1% 2п. Толщина плакирующего слоя составляет от 2 до 7,5% от толщины основного металла. Плакирование листов и плит происходит в процессе горячей прокатки, для производства труб с внутренней плакировкой применяют полые слитки, в которые вставляют трубу из алюминия. При прессовании слой алюминия прочно приваривается к основному металлу. Плакирующий слой является обычно анодным по отношению к сердцевине, поэтому его защитное действие носит не только изолирующий, но и электрохимический характер, в результате чего даже те участки алюминиевого сплава, на которых плакировка нарушена, защищены от коррозии. Эффект электрохимической защиты тем выше, чем больше электропроводность среды. Так, при разрушении плакирующего слоя по длине образца на 25 мм потеря прочности сплава Д16Т в морской воде составила 5%, а в 0,01%-ном растворе хлористого натрия — 35%. В меньшей степени плакирующий слой защищает электрохимически в условиях атмосферной коррозии. В хорошо проводящей коррозионной среде эффективность электрохимической защиты плакирующего слоя снижается по мере уменьшения разности потенциалов между металлами плакировки и металлом защищаемого сплава. [c.62]

Трещины — частичное местное разрушение сварного соединения в виде разрыва. Образованию трешин способствуют следующие факторы сварка легироватгых сталей в жеспсо закрепленных конструкциях высокая скорость охлаждения при сварке углеродистых сталей, склонных к закалке на воздухе применение высокоуглеродистой электродной проволоки при автоматической сварке конструкционной легированной стали использование повьппенных плотностей сварочного тока при наложении первого слоя многослойного шва толстостенных сосудов и изделий недостаточный зазор между кромками деталей при электрошлаковой сварке слишком глубокие и узкие швы при автоматической сварке под флюсом вьшолне-ние сварочных работ при низкой температуре чрезмерное нагромождение швов для усиления конструкции (применение накладок и т. п.), в результате чего возрастают сварочные напряжения, способствующие образованию трешин в сварном соединении наличие в сварных соединениях других дефектов, являющихся концентраторами напряжений, под действием которых в области дефектов начинают развиваться трешины. Существенным фактором, влияющим на образование горячих трещин, является засоренность основного и присадочного металла вредными примесями серы и фосфора. [c.78]

В первом случае местное повреждение поверхности приводит к ржавлению железа под остающимся неизменным слоем олова. Во втором случае, наоборот, происходит разрушение покровного слоя цинка, тогда как коррозия железа задерживается. Это происходит оттого, что железо более активно, чем олово, и менее активно, чем цинк (в ряду активности металлов цинк стоит перед железом, а олово — после железа). При ржавлении образуется вначале гидроокись железа (II), которая окисляется во влажном воздухе в гидроокись железа (III) по уравнению 4Ре(0Н)2 + 02 + 2Н20->-- -4Ре(ОН)з или (электродное уравнение) 02 + 2Н20-Н4е-- 40Н-Корро п1я такого типа обычно происходит в нейтральных водах Кислород содержится в воде, но по мере связывания может посту пать из воздуха. Коррозия с поглощением кислорода часто прини мает точечную форму, которая сопровождается вздутием поверх ности над пораженными местами. Например, это наблюдается при точечной коррозии магистральных трубопроводов для горячей во- [c.176]

В начальный период развития промышленности титановых сплавов при горячей формовке листового материала п при лабораторных испытаниях на ползучесть иногда наблюдалась неожиданная потеря прочности материала. Удалось выяснить, что эти разрушения вызывались наличием на поверхности металла солевых загрязнений, после чего явление получило название горячего солевого растрескивания (hot-salt ra king). В дальнейшем такое разрушение часто воспроизводилось в лабораторных экспериментах. На поверхность нагреваемого образца наносят тонкий слой соли, и образец выдерживают при высокой температуре и большом приложенном напряжении. Продолжительность экспозиции, необходимая для разрушения, может составлять от нескольких часов до нескольких тысяч часов [79]. [c.129]

Л.А.Гликман, Л.А.Супрун [228] исследовали эффективность использования бакелитового лака, полиэтилена, асбовинила, этинолевого лака для защиты от коррозионно-усталостного разрушения среднеуглеродистой стали в 3 %-ном растворе Na i. Покрытия наносили несколькими слоями с промежуточной сушкой, а полиэтилен — методом горячего распыления. Общая толщина защитных слоев составляла 0,1—0,2 мм, а полиэтилена 0,6—0,8 мм. Испытания проводили при изгибе вращающегося образца при /V = 10 -2-10 цикл. В этих условиях наиболее высокими защитными свойствами обладает бакелитовый лак и несколько уступает ему полиэтилен. Асбовинил не способствовал существенному повышению коррозионной выносливости. Хорошими защитными свойствами обладает этино-левый лак нз железном сурике и лак с алюминиевой пудрой. [c.188]

Разрушения левкаса устраняют, вводя внутрь его слоя или под него раствор животного клея. Обычно готовят 20 %-й раствор клея, а затем разбавляют его до рабочей концентрации горячей водой. В клей вводят 0,5—1,0% (к массе сухого клея) катамина АБ. Поверхностно-активные свойства катамина АБ способствуют лучшему проникновению клеевого раствора в микротрещины левкаса и красочного слоя. Для пропитки левкаса используют теплый 2,5-3 %-й раствор клея, для подведения клея под левкас с целью его подклейки к основе — (7—8) %-й раствор, который вводят под левкас шприцем, а затем теплым утюжком устраняют деформацию левкаса. При наличии на поверхности красочного слоя и левкаса участков, пораженных плесенью, необходимо эти места предварительно обрабатывать 3—4%-м водно-спиртовым (1 1) раствором катамина АБ. [c.68]

Патрик и Мак-Гавак [209] исследовали силикагели с точки зрения их важного практического применения в качестве адсорбентов. Прочно связанные силикагели, которые можно было нагревать до красного каления без разрушения или потери адсорбционной способности, производились посредством смешивания довольно крепких растворов, содержащих силикат натрия с отношением 5102 Ыа20 3,3 1 и избыточное количество соляной кислоты, что позволяло формировать гель, который затем промывали и медленно высушивали. За период с 1920 по 1950 г., как указывал в своей монографии Вайл [199], было разработано большое число способов подкисления и гелеобразования растворов, получаемых из растворимых силикатов, повышения механической прочности силикагелей, снижения усадки и увеличения их пористости. Процесс медленного высушивания является сушественным для предотвращения раздробления кусочков геля, возникающего из-за более сильной усадки наружных слоев в таком материале. Высокая концентрация кремнезема (вплоть до 15 г на 100 мл) в застудневающих растворах дает возможность получать плотные и механически прочные силикагели. Волф и Бейер [210] в своем обзоре рассмотрели взаимосвязь между условиями приготовления силикагеля из кислоты и силиката и свойствами конечного продукта. Основное положение заключается в том, что при промывании горячей водой увеличивается размер первичных частиц и понижается удельная поверхность. Выдерживание при pH >7 приводит к аналогичному эффекту. Если вода в гидрогеле замещается органической жидкостью, имеющей более низкое поверхностное натяжение, то формируемый силикагель будет давать меньшую усадку при высушивании, сохраняя большие по размеру поры. [c.700]

КК 4 с волокнами карбида кремния. При практически равной прочности эти ККМ имеют преимущества перед аналогичными материалами с углеродными волокнами - повышенную стойкость к окислению при высоких температурах и значительно меньшую анизотропию коэффициента термического расширения. В качестве матрицы используют порошки боросиликатного, алюмосиликатного, литиевосиликатного стекла или смеси стекол. Волокна карбида кремния применяют в виде моноволокна или непрерывной пряжи со средним диаметром отдельных волокон 10 - 12 мкм ККМ, армированные моноволокном, по-лу чают горячим прессованием слоев из лент волокна и стеклянного порошка в среде аргона при температуре 1423К и давлении 6,9МПа. Керамический композит Si-Si , получаемый путем пропитки углеродного волокна (в состоянии свободной насыпки или в виде войлока) расплавом кремния, может содержать карбидную фазу в пределах 25 - 90%. Механические характеристики ККМ увеличиваются с ростом содержания Si . ККМ с волокнами углерода и карбида кремния обладают повышенной вязкостью разрушения, высокой удельной прочностью и жесткостью, малым коэффициентом теплового расширения. [c.159]

К 0,5—1 г тонкорастертой горной породы в платиновом тигельке прибавляют 0,5 мл серной кислоты (1 1) и 2—3 мл 40%-ной фтористоводородной кислоты, выпаривают до исчезновения белых паров. Остаток слегка прокаливают (температура не выше 500° С, иначе улетучивается часть МоОз) и сплавляют с 2—4 г карбоната натрия-калия, 0,5—1 г буры и зернышком нитрата калия. После охлаждения плав выщелачивают горячей водой, пока он не рассыплется, прибавляют несколько капель 3%-ной перекиси водорода, кипятят и фильтруют. Осадок на фильтре тщательно промывают, фильтрат подкисляют соляной кислотой по метиловому оранжевому, прибавляют каплю бромлой воды (разрушение индикатора) и упаривают до небольшого объема. После охлаждения раствор разбавляют в мерной колбочке до 50 или 100 мл. Отмеривают пипеткой 10 или 25 мл полученного раствора в мерную колбочку емкостью 50 мл, прибавляют 1 мл насыщенного раствора сульфита натрия, через несколько секунд — 5 мл 20%-ного раствора пирокатехина. 1—2 г ацетата. натр.1Я или аммония и 0,5—1 мл 10%-ного раствора фторида аммония, разбавляют до метки, перемешивают, измеряют оптическую плотность прн 600 мик (ванадий) и 430 ммк (молибден кли одновременно оба элемента) в кюветах с толщиной слоя 1 см. Если после добавления фторида образуется осадок, то следует дать ему осесть на дно (при отфильтровывании теряется часть ванадия). [c.232]

По мнению Л. Е. Акима и И. С. Гелеса [10], разрушение третичной оболочки при сульфитной варке еловой древесины в значительной степенп связано с удалением маниозосодержащего полисахарида, а в остатке ее содержится в осиовиом ксилан. Как они полагают, ГМЦ наружных слоев не могут быть удалены в процессе кислой сульфитной варки и подавляющая их часть остается в трахеидах, маскируя фибриллярную структуру наружной поверхности волокон. Они удаляются лишь в процессе горячего облагораживания. [c.368]

Слой пены, нанесенный на поверхность горящей жидкости, сверху подвергается воздействию теплового излучения пламени и потоков горячих газообразных продуктов горения, снизу — нагретой до кипения жидкости. Тепловое излучение и продукты сгорания ускоряют процесс разрушения незначительно. Решающее воздействие на поиу оказывает горящая жидкость, под влиянием которой стенки пузырьков пены разрушаются. В полость пузырька проникают пары, которые увеличивают его объем до тех пор, пока внутри его парциальное давление паров горючей жидкости не станет равным давлению насыщенных паров. Наибольший размер пузырька зависит от начального размера, давления насыщенных паров горючей жидкости при данной температуре и от физико-химических свойств пены. При некоторых условиях конечный размер пузырька становится очень большим и пенный слой прорывается. Давление насыщенных паров нефтепродукта в пузырьке уравновешивает силы поверхностного натяжения. Уравнение, связывающее начальный размер пузырька с его конечным размером, можно представить з следующем виде [c.90]

Проволочные и ленточные рулонированные цилиндры. Существует несколько модификаций сосудов этого типа наиболее известными из них являются проволочные и ленточные рулонированные сосуды, объединяющие ленточный рулонирован-ный сосуд (так называемое рулонирование Викелофена) и японский рулонированный сосуд из тонколистовой стали. Последний тип сосуда не является, строго говоря, предварительно-напряженным сосудом, поэтому его рассматривать не будем. Другие два типа сосудов обеспечивают одинаковый метод создания начальных напряжений путем намотки на основной цилиндр напряженной проволоки или ленты. Одним из принципиальных преимуществ рулонированных сосудов является возможность получения высоконапряженных внешних слоев в виде проволоки или ленты, что не всегда возможно при использовании метода горячей посадки сравнительно толстостенных цилиндров. Кроме того, при большом количестве слоев ленты или проволоки устраняется опасность хрупкого разрушения. С другой стороны, при разработке конструкций рулонированных сосудов наблюдаются определенные трудности обеспечения удовлетворительной герметичности соединений цилиндрической части с днищами, так как они не выдерживают осевой нагрузки. В сосуде Викелофена внешние слои создаются спиральным рулониройанием ленты, так что осевые нагрузки отчасти могут выдерживаться [3]. [c.352]

КРАСНОЛОМКОСТЬ - свойство стали резко повышать хрупкость при горячем пластическом деформировании в областп т-р красного или желтого каления. Обусловливается повышенным содержанием меди или серы. Приводит к появлению трещин и разрушению заготовок при больших степенях обжатия. Одним из проявлений К. служит также наличие волосовин на поверхности кованых или катаных заготовок. В медистой сталп этот дефект вызывается скоплением в поверхностных слоях заготовок (под слоем окалины) некоторого количества меди вследствие избирательного окисления железа. Медь в результате диффузии скапливается по границам зерен и, плавясь при температуре нагрева выше т-ры ее плавл.ения, нарушает прочную связь между зернами. При [c.639]

Бодёе чистые осадки пол аются при добавлении оксихинолина к горячим аммиачным растворам соли магшгя . Оксалат аммония замедляет осаждение введения значительных количеств оксалата поэтому в некоторых случаях следует избегать, а при определении малых количеств магния оксалат должен быть разрушен выпариванием с концентрированной азотной кислотой. Рекомендуется следующий метод к 100 мл раствора, содержащего 10—50 мг окиси магния и 2 г хлорида аммония, добавляют 0,5 мл о-крезолфталеина (0,02%-ный спиртовый раствор), вводят 6 п. раствор аммиака до появления фиолетовой окраски (pH = 9,5), а затем избыток аммиака в 2 мл. Нагревают до 60—80 Сив соответствии с содержанием магния медленно при постоянном перемешивании вводят 5%-ный или 1%-ный уксуснокислый раствор оксихинолина (2 н. и 0,4 н. соответственно) до появления небольшого избытка, что определяется по глубокой желтой окраске верхнего слоя жидкости. Затем раствор нагревают 10 мин, на водяной бане и горячим фильтруют через стеклянный тигель с пористым дном, пользуясь фильтратом для перенесения осадка на фильтр. Промывают осадок 50 мл горячей воды. При употреблении для промывания 100 мл горячей воды растворяется 0,09 мг осадка, а при применении 1 н. раствора аммиака — 0,07 мг. [c.150]

Свойства клеевых соединений. Для клеевых соединений, получаемых на основе Ф.-а.к., характерна высокая водостойкость. Клеи холодного отверждения являются высокопрочными прочность нри сдвиге составляет не менее 13 Мн/м , или 130 кгс см (прочность при сдвиге клеев горячего отверждения 2—4 Мн1м , нли 20—40 Ks i M ). Клеевые соединения древесины, выполненные при помощи клеев холодного отверждения, в к-рых в качестве катализатора использовали органич. сульфокислоты, со временем теряют прочность из-за разрушения склеиваемого материала в слоях, прилегающих к клеевому шву. Особенно сильно этот процесс проявляется при эксплуатации клеевых сое- [c.353]

Была испытана также защита от коррозии стальных кожухов-сборников горячей слабой промывной кислоты (20%-ной) футеровкой их диабазовыми (базальтовыми) плитками в два ряда с перекрытием швов. Опыт эксплуатации показывает, что такие сборники часто выходят из строя (обнаруживается течь). Обследование сборников, произведенное трестом Монтажхимзащита , показало, что при этом наблюдается быстрое разрушение швов футеровки. Обычно ширина шва берется 2—3 мм. Мастер в процессе укладки плиток на кислотоупорном цементе наносит цемент на тыльную и торцевую сторону плиток слоем толщиной 5—6 мм, сильно прижимает плитку к месту укладки и, стремясь свести до минимума образующийся шов, снимает кельмой выдавленные остатки цемента. Если такие швы после затвердевания цемента вскрыть, то можно обнаружить довольно значительные пустоты, неплотности и микротрещнны. Последуюигая дополнительная разделка узких швов невозможна, и кислота легко проникает в них, вызывая солеобразо-вание и размывание швов футеровки. Трест Монтажхимзащита рекомендует делать швы толщиной 8—Южж и обрабатывать каждый шов дважды во-первых, в процессе кладки уплотнить шов специальным шпателем, не допуская пустот во-вторых, по окон- [c.113]

В институте Гинролакокраспокрытне исследовали стойкость различных покрытий к 1%,-ному раствору плавиковой кислоты и ее парам прп 20, 60 и 150 °С. Окрашенные стальные образцы выдерживали в растворе и парах плавиковой кислоты, причем при испытании в горячих эастЕорах нагрев проводился в течение 8 ч ежесуточно. Чокрытне толщиной 180 мк, состоявшее из трех слоев лака Э-4100 с 15% графита кристаллического и трех слоев чистого лака Э-4100 (сушка каждого слоя покрытия в течение 1 ч при 150 X и последнего слоя — 3 ч при 150 °С), полностью выдержало испытание в течение 200 суток при 20 °С 120 суток при 60 °С и 60 суток при 150 С. Не имело признаков разрушения в течение 200 суток при 20 °С, 120 суток при 60 °С и 30 суток при 150 °С покрытие толщиной 180 мх, состоявшее из слоя грунта ВЛ-02 (сушка 0,5 ч прп 18—20 °С) и i4 слоев эмали ЭП-718 (сушка каждого нечетного слоя 1 ч при 18—20 °С, а каждого четного— [c.38]

Когда они вступают в контакт с более холодными зернами материала, последние налипают на них по изложенному выше механизму. Так ряд за рядом по поверхности огнеупора нарастает слой припекшегося обжигаемого материала, называемый обмазкой или гарниссажем. Прочность сцепления частиц в обмазке невелика и составляет 0,04—0,36 МПа, уменьшаясь в направлении горячей поверхности. По мере дальнейшего роста толщины обмазки, сопровождающегося перегревом ее поверх1ностного слоя, прилипающие частицы оказываются не в состоянии охладить контактную зону и она не затвердевает. Поэтому прилипшие к ней частички под действием собственной силы тяжести в верхнем положении отрываются, что свидетельствует о наступлении динамического равновесия в процессе роста толщины обмазки. Образовавшийся слой обмазки предохраняет огнеупор от быстрого разрушения из-за химйче--ской коррозии со стороны клинкерного расплава.. [c.293]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология