Модуль высокоэластичности

Глава X РАВНОВЕСНЫЙ МОДУЛЬ ВЫСОКОЭЛАСТИЧНОСТИ СЕТЧАТЫХ ПОЛИМЕРОВ [c.270]

Вулканизация приводит к образованию некоторого дополнительного числа связей между полимерными цепями, что вызывает увеличение модуля высокоэластичности, но не изменяет установленных закономерностей. [c.89]

Равновесный модуль высокоэластичности сетчатых полимеров 271 [c.271]

Для расчета равновесного модуля высокоэластичности Е . по уравнению [c.280]

Для начального модуля высокоэластичности получаем [c.48]

Пространственная сетка сшитых эластомеров образуется как поперечными химическими связями, так и физическими узлами. Модуль высокоэластичности сшитого эластомера равен [c.222]

Эта величина для высокоэластичного состояния полимера обозначается чаще всего (вместо термина модуль упругости) специальным термином — модуль высокоэластичности, так как он на несколько порядков отличается от модуля упругости обычных материалов. [c.574]

Обратимая деформация пространственной сетки полимерного субстрата, построенной из таких статистических клубков, приводит к изменению конфигурационной энтропии Дб к- Вместе с тем деформируемость такой сетки характеризуется модулем высокоэластичности [c.138]

Ниже сопоставлены значения модулей упругости твердых тел с модулями высокоэластичных полимеров [c.309]

К ЭТОЙ деформации добавляется обратимая высокоэластическая составляющая вэл, которая превосходит упругую составляющую в тысячи раз и характеризуется модулем высокоэластичности вэлл 0,1—1 МПа. Выше температуры текучести наблюдается еще одна составляющая деформация — вязкая которая приводит к постепенному накоплению остаточной деформации. [c.103]

Для Б К начальный модуль высокоэластичности растворов не зависит от растворителя и молекулярной массы полимера, слабо зависит от температуры и очень сильно зависит от концентрации полимера и его ММР. В соответствии с уравнением Виноградова [3, с. 124 [c.259]

Таким образом, мостичные серные связи, возникающие между цепными молекулами полимера, оказывают более сильное влияние на понижение газопроницаемости, чем одноименное количество содержащих серу групп, соединенных внутримолекуЛярно. Наличие зависимости газопроницаемости от условно равновесного модуля высокоэластичности позволяет также установить [c.98]

Механические потери в области высокоэластического плато определяются разрушением и рекомбинацией физических узлов, это значит, что механические потери Агю и релаксирующая часть модуля Е t) связаны между собой. Эти представления подтверждаются данными работы по самопроизвольному сокращению резин [146], из которой следует, что механические потери Дш, а следовательно, и неравновесная часть модуля Е ( ) в случае редкой сетки не зависят от того, сшит или не сшит полимер. Но модуль высокоэластичности Е, совпадающий с Е t) для несшитого эластомера, существенно больше для сшитого из-за наличия равновесного модуля. Например, для сши- [c.222]

Считают, что квазиравновесный модуль высокоэластичности Gin для большинства эластомеров можно считать приблизительно равным 10 Па, а 50р . Для полибутадиена с М = 600000 [c.42]

Изделия, эксплуатируемые на открытом воздухе в ненапряженном состоянии, подвергаются преимущественно световому старению, кри этом у каучука изменяется модуль высокоэластичности, растет жесткость, повышается хрупкость поверхностного слоя, образуется сетка из трещин и иногда появляется липкость кроме того, меняются разрывная прочность и окраска резин. Аналогичное явление наблюдается при тепловом старении. [c.645]

Температуры структурного стеклования Тс и механического стеклования Тм. с независимы между собой, так как первая определяется скоростью охлаждения, а вторая — временным режимом механического воздействия (периода действия силы 0, частоты упругих колебаний v). Различие между Тс и Гм.с четко наблюдалось, например, при изучении температурной зависимости динамического модуля сдвига G или модуля одноосного сжатия Е. Характерная зависимость lg от температуры для полимера 11риведена на рис. П. 11. Ниже Гс полимер находится в стеклообразном состоянии и температурная зависимость Igf слабо выражена, как и у любого твердого тела вообще. Выше Гс логарифм модуля упругости изменяется с температурой несколько сильнее в связи С тем, что в структурно-жидком состоянии структура полимера изменяется с изменением температуры. При дальнейшем увеличении температуры, когда время релаксации снижается до величин, сравнимых с периодом колебаний, начинает возникать высокоэла-бтичёская деформация. С дальнейшим увеличением температуры амплитуда деформации полимера возрастает до предельного значения, а модуль упругости падает до весьма низкого значения (модуля высокоэластичности). Для полимеров модуль одноосного (жатия в стеклообразном состоянии Ео примерно в 10 —10 раз больше, чем соответствующий модуль Еж в высокоэластическом состоянии. [c.96]

В стеклообразном состоянии (малые нaпpялieния) наблюдается только упругая деформация еупр с высоким модулем упругости ( = 2,2-10 - 5-10 МПа), Такая деформация связана с изменением средних межатомных и межмолекулярных расстояний в полимере, а также с деформацией валентных углов макромолекул. Выше температуры стеклования к этой деформации добавляется высокоэластическая составляющая евэл, которая превосходит упругую составляющую в тысячи раз и характеризуется модулем высокоэластичности вэл = 0,1-ь1 МПа. Выше температуры текучести проявляется [c.32]

В десятой главе на основе представления сетчатого полимера в виде упругой и поворотно-изомерной подсистем и с учетом его строения в виде линей-ньЕ< фра гментов и узлов получены формулы для расчета равновесного модуля высокоэластичности и молекулярной массы межузлового фрагмента полимера. Последующий анализ полученных зависимостей позволил сформулировать условия получения полимеров с необычными свойствами - разномодульных и градиентных, имеющих широкий диапазон изменения равновесного моду ля высокоэластичности при низкой температуре стеклования. Наличие [c.16]

Для оцен1си равновесного модуля высокоэластичности и молекулярной массы межузлового фрагмента Л/ в случае сетчатых эластомеров с достаточно редкими сшивками пользуются известным уравнением классической теории высокоэластичности. [c.270]

При расчете равновесного модуля высокоэластичности частых сеток по )звнению (250), а также при расчете температуры стеклования по форму- (109) необходимо учитывать все детали химичесюго строения сетки. Дело том, ггo когда т = О структура данной сетки гфиобретает вид [c.279]

Это вьггекает из обобщенного уравнения (256) для оценки равновесного модуля высокоэластичности Е , для сетчатых систем. [c.282]

Экспериментально равновесные модули высокоэластичности определялись [4б с полющью измерений кривых релаксации напряжения, которые аппроксимировались с привлечением физически обоснованных ядер релаксации (см. ниже). [c.288]

По М.с. различают след. осн. типы материалов 1) жесткие и хрупкие (чугуны, высокоориентир. волокна, камни и др.), для них характерны модули Юнга > 10 ГПа и низкие разрывные удлинения (до неск. %) 2) твердые и пластичные (мн. пластмассы, мягкие стали, нек-рые цветные металлы), для них характерен модуль Юнга > 2 ГПа и большие разрывные удлинения 3) эластомеры (резины)-низкомодульные в-ва (мвновесный модуль высокоэластичности порядка 0,1-2 МПа), способные к огромнььм обратимым деформациям (сотни %) 4) вязкопластичные среды, способные к неограниченным деформациям и сохраняющие приданную им форму после снятия нагрузки (глины, пластичные смазки, бетонные смеси), 5) жидкости, расплавы солей, металлов, полимеров и т п., способные к необратимым деформациям (течению) и принимающие заданную форму. Возможны также разнообразные промежут. случаи проявления М. с. [c.76]

Существующие методы измерения и контроля вязкоупругих свойств, позволяющие определять модуль высокоэластичности, вязкость при постоянной скорости или напряжении, релаксационные характеристики, не учитывают пусковых условий измерений, нестацио-нарности процессов переработки, оценивая их лишь качественно. Кроме того, результаты измерений не могут быть получены на одном образце и представлены дифференцированно. Предложен метод [21], основанный на измерении вязкоупругих свойств в режиме постоянно ускоряющихся деформаций с помощью ротационного вискозиметра типа цилиндр-цилиндр , позволяющий разделить общую величину напряжения на функции, обусловленные высокоэластической и пластической составляющими деформации. [c.446]

Физика полимеров (1990) -- [ c.222 ]

Эпоксидные полимеры и композиции (1982) -- [ c.55 ]

Краткий курс физической химии Изд5 (1978) -- [ c.566 , c.574 ]

Технология синтетических пластических масс (1954) -- [ c.95 , c.105 , c.107 , c.128 ]

Физико-химия полимеров 1978 (1978) -- [ c.151 , c.225 ]

Свойства и химическое строение полимеров (1976) -- [ c.275 ]

Химия высокомолекулярных соединений Издание 2 (1966) -- [ c.245 , c.253 ]

Трение и износ полимеров (1972) -- [ c.20 ]

Основы переработки термопластов литьём под давлением (1974) -- [ c.49 ]

Карбоцепные синтетические волокна (1973) -- [ c.405 ]

Механические испытания каучука и резины (1964) -- [ c.29 , c.30 , c.101 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология