Процесс развития пластических деформаций

Теория ползучести [180] учитывает развитие пластических деформаций во времени и ддя процессов, протекающих при постоянных или мало меняющихся температурах, позволяет определять изменение напряжений и деформаций тела во времени. [c.116]

Исходя из процесса развития пластической деформации, можно считать, что расчет по усредненным значениям напряжений допустим и для толстостенных сосудов. Это справедливо также при высоких температурах, когда металл работает в области ползучести в процессе ползучести происходит перераспределение напряжений по толщине стенки и пики напряжений на внутренней поверхности сглаживаются —происходит практически полное выравнивание напряжений по толщине стенки. Следовательно, для толстостенных сосудов можно пользоваться формулой (3-14). Она дает хорошее совпадение с экспериментальными значениями предельных давлений до отношения наружного диаметра сосуда к внутреннему, равного 1,5. При расчете толстостенных сосудов по формуле (3-14) используют метод предельных нагрузок. [c.92]

ПРОЦЕСС РАЗВИТИЯ ПЛАСТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЙ [c.266]

В чистом виде процесс развития деформации представляет собой течение материала, является стационарным и продолжается до разрушения материала. Если полимер вследствие нагревания или пластификации переходит в вязкотекучее состояние, процесс развития пластической деформации резко ускоряется. Нередко бывает трудно отличить истинное течение материала от заторможенной эластической деформации. В этом случае неисчезающую деформацию правильнее назвать остаточной. В волокнах и нитях остаточная деформация может достигать значений от нескольких единиц до двух-трех десятков процентов. [c.432]

Изучена кинетика развития пластической деформации в процессе нагрева и охлаждения сварного соединения. [c.25]

Вплоть до сравнительно недавнего времени пластические деформации твердых полимеров сравнительно мало привлекали к себе внимание исследователей. Это обстоятельство объясняется главным образом тем, что казалось нецелесообразным рассматривать это явление как самостоятельное, отличное от процесса вязкого течения, наблюдаемого при высоких температурах или вообще при больших степенях удлинений в области температур, лежащих выше температуры стеклования. В этом плане развитие пластических деформаций в твердых полимерах трактовалось как следствие своеобразного размягчения, обусловленного местным повышением температуры, которое приводит к локализованному плавлению. [c.247]

Характер деформационного процесса дисперсии как при первом, так и при втором режимах обработки по сравнению с исходной дисперсией изменяется очень мало (рис. 3). Для всех трех дисперсий характерен высокий процент развития пластических деформаций. Как было показано ранее [1], прочная связь воды с поверхностью глинистых частиц способствует ориентации частиц и образованию коагуляционных контактов по плоскостям и ребрам, что вызывает преимущественное развитие пластических деформаций. [c.135]

Для дальнейшего развития пластической деформации необходимо отрывать дислокацию от примесей, предоставляя возможность скользить дальше и вносить свой вклад в увеличение пластической деформации. Таким образом, в рассматриваемой ситуации пластичность лимитируется процессами освобождения дислокации от точек закрепления на плоскости скольжения. [c.291]

С повышением нагрузки все большее число сегментов получает возможность освобождаться от центров закрепления. При некотором напряжении о , процесс отрыва разных сегментов от примесей приобретает лавинообразный характер, и начинается развитая пластическая деформация кристалла. Напряжение естественно связать с макроскопическим пределом упругости кристалла. [c.292]

В опытах по определению твердости процесс вдавливания зачастую может осуществляться путем развития пластических деформаций даже в относительно хрупких материалах. Это обусловлено торможением процесса хрупкого разрушения из-за большого значения гидростатической составляющей напряжений в таких опытах. И значения твердости, полученные этим способом, представляют собой меру именно пластических характеристик данного хрупкого твердого тела. [c.179]

Для многих адгезионных соединений практически важны не только статические, но и динамические характеристики. Полимерное покрытие должно оказать влияние и на стойкость металла к многократным циклическим деформациям. Как известно, развитие пластической деформации металла приводит к появлению на его поверхности следов скольжения [93, 94]. Вначале возникают линии скольжения, представляющие собой ступеньки сдвига. В случае меди высота этих ступенек составляет до 20 векторов Бюргерса. Длина линий скольжения обратно пропорциональна сдвиговой деформации и может достигать нескольких миллиметров, т. е. может быть соизмерима с поперечными размерами образцов. Линии скольжения располагаются группами параллельно друг другу. Расстояние между линиями составляет несколько сотен ангстрем. По мере развития процесса пластической деформации тонкие линии постепенно сливаются в полосы скольжения, расстояние между которыми составляет 1—2 мкм. Полоса скольжения представляет собой вы- [c.168]

Значительное развитие быстрых эластических деформаций в пастах (нулевой и третий структурно-механические типы) указывает на плохую формуемость глин. Дисперсиям с таким развитием деформаций свойственно хрупкое разрушение структуры. Глинистые массы, относящиеся к первому и особенно ко второму структурно-механическим типам, отличаются преобладающим развитием медленных эластических деформаций. Они хорошо формуются, в результате чего образуют бездефектные керамические изделия, так как значительное развитие медленных эластических деформаций предотвращает в технологических процессах возможность разрушения коагуляционной структуры. Значительное развитие пластических деформаций является отличительной особенностью четвертого и пятого типов структур, пасты, относящиеся к этим типам, легко деформируются и проявляют склонность к пластическому разрушению. Таким образом, технологически лучшими являются глинистые пасты, от- [c.34]

Деформационный процесс водных дисперсий палыгорскита также отражает особенность строения кристаллической структуры минерала. Удлиненная форма частиц палыгорскита способствует преимущественному развитию пластических деформаций. [c.40]

Общая закономерность в действии магнитных полей на процессы структурирования дисперсий глинистых минералов, которой они подчиняются, заключается также в том, что дисперсии монтмориллонита, палыгорскита и гидрослюды после магнитной обработки (при времени структурирования, равном нулю) с увеличением продолжительности магнитных воздействий образуют коагуляционные структуры с постепенно понижающимся развитием пластических деформаций. При выдержке после магнитной обработки суспензий в течение 24 равных условиях опыта происходит монотонное повышение пластических деформаций. Это явление, очевидно, связано с перестройкой ориентированных элементов структуры после 24 ч выдержки применительно к плоскопараллельному расположению частиц. Что же касается изменения деформационного процесса в пределах одной группы экспериментальных данных, то следует полагать, что с увеличением длительности магнитной обработки в дисперсиях, исследованных непосредственно после обработки, усиливается эффект ориентации частиц дисперсной фазы, а в дисперсиях, выдержанных до испытания в течение 24 ч, он спадает тем резче, чем в течение более длительного времени прикладываются магнитные воздействия. [c.222]

При циклическом воздействии сварочного давления (рис. 1, а, б, кривые 1 и 2 ) после снятия нагрузки в металле, с установившейся дислокационной структурой, в течение времени разгрузки активно протекают процессы возврата, т. е. устраняются барьеры, образовавшиеся за время развития предшествующей пластической деформации. Новое нагружение первоначальным давлением приводит к тому, что процесс пластической деформации вновь обусловлен действием механизмов с низкой энергией активации. Таким образом, в течение всего времени процесса (после каждого разгружения) постоянно проявляются новые периоды активной деформации и этапы неустановившейся ползучести, т. е. имеет место непрерывное восстановление высокой скорости пластической деформации. Прирост пластической деформации в результате циклического воздействия давления с повышением температуры (при одинаковой длительности нагрузки) увеличивается. Это объясняется тем, что нри повышении температуры полнота протекания процессов возврата и вклад термической активации в развитие пластической деформации увеличиваются. [c.202]

На рис. 2 приведено сопоставление кинетических кривых развития пластической деформации никеля НП-1 и роста прочности соединения никеля с медью МБ при различных давлениях для температур 750 и 900° С. Анализ кривых показывает, что пластическая деформация, накопленная за период активного деформирования, зависит от величины приложенного давления. Прочность соединения, достигнутая за этот отрезок времени, колеблется в широких пределах и также зависит от величины приложенного давления в соответствии со значениями накопленной деформации. Дальнейший рост прочности соединения полностью определяется характером развития пластической деформации никеля. В том случае, когда параметры процесса таковы, что после этана неустановившейся ползучести развитие пластической деформации практически прекращается (рис. 2, /, кривые 2—4 и рис. 2, II, кривая 4), кинетические кривые роста прочности имеют затухающий характер. В случае, когда этап установившейся ползучести характеризуется определенной скоростью деформации (рис. 2, /, кривая 1 и рис. 2, //, кривые 1—3), кинетические кривые роста прочности имеют тенденцию монотонного увели- [c.203]

Высокая прочность соединений, полученных за время сварки 10 сек, обусловлена тем, что в момент нагружения металлических образцов, соединяемые поверхности которых геометрически неоднородны, имеет место (как это было при соединении одноименных материалов) интенсивная пластическая деформация микронеровностей обработки. Скорость вступления атомов соединяемых поверхностей в состояние физического контакта, определяемая главным образом пластичностью меди, будет превосходить интенсивность образования между атомами химических (металлических) связей, которая определяется частотой выхода в зону физического контакта дефектов кристаллической решетки со стороны никеля. Если учесть, что представленные кривые развития пластической деформации никеля на начальных этапах процесса (как это было в случае соединения одноименных материалов) не отражают характера распределения общей накопленной деформации менаду микронеровностями обработки и объемом образца в целом, то становится объяснимым тот факт, что прочность соединения, реализуемая за— 10 сек, достигает высоких значений. [c.204]

ГО, так и в асфальтобетоне, происходит при циклическом охлаждении — нагревании. Для исследования влияния на температуру хрупкости усадочных напряжений пластинки с нанесенными на них битумными пленками устанавливались в холодильник, в котором они выдерживались при циклическом охлаждении — нагревании. Температура одного цикла в пределах от +30 до —17°С (рис. 4). Верхний темпе" затурный предел был выбран таким, чтобы испытуемые образцы битума находились в вязкотекучем состоянии. Нижний температурный предел цикла был равен средней температуре асфальтобетонного покрытия для Европейской части СССР [20]. Испытывались 4 образца битумов, один из которых был маловязким, а остальные более вязкой марки с одинаковой пенетрацией при 25°С, но различного реологического типа (см.табл. ]). Температура хрупкости битумов при переменном воздействии охлаждения — нагревания повышается в различной степени в зависимости от их качества (рис. 5). Причем характер этих зависимостей затухающий, что свидетельствует не об обычном усталостном разрушении, которое имеет место при испытании в аналогичном режиме некоторых других материалов, например упругих, а о термовязкопластической усталости, когда разрушение наступает как вследствие возникновения термических деформаций при охлаждении, так и развития пластических деформаций, вызванных усадкой объема лри тепло-сменах [21]. Необходимо заметить, что при отсутствии усадочных процессов выдерживание битумных пленок в течение 7,5 ч при + 30°С, как это было принято в испытаниях, должно было бы привести к устранению зародышей трещин, которые могли появиться при охлаждении битумных пленок. Наличие растущих пластических деформаций за счет усадки битума может привести к появлению трещин в покрытии не обязательно при самых низких зимних температурах, но и при более высоких. Так, было-отмечено образование трещин в битумных пленках, выдерживаемых на подложках из нержавеющей стали на открытом испытательном стенде в БашНИИ НП, в марте, в то время как в зимние месяцы признаков растрескивания не наблюдалось [19]. [c.44]

И. М. Любарский и Л. С. Палатник определили, что в процессе трения возможны не только микропроцессы закалки, но и процессы растворения и выделения карбидов, весьма дисперсных (размером менее 100 нм) [43]. При благоприятных условиях в микроскопических областях может образоваться оптимальная структура (мар-тенсит г аустенит карбид), в которой импульсные процессы нагрева и охлаждения при трении и фазовые превращения обратимы. Повышенная износостойкость при обратимых структурных превращениях, вероятно, связана со сверхпластичностью — явлением, при котором материал способен длительное время сопротивляться разрушению за счет развития пластической деформации. [c.24]

Отмеченные вьппе особенности развития пластической деформации в процессе разрушения металла приходится принимать во внимание при разработке различных энергетических критериев, используемых для оценки свойств меташха. [c.65]

Особое место занимают процессы, связанные с концентрацией напряжений и деформаций. Этот фактор имеет двоякое значение. Во-первых, возникающая концентрация пластических деформаций во время сварки переводит металл в состояние, близкое к разрушению, или к изменению механических свойств в неблагоприятную сторону, например по механизму деформационного старения. Во-вторых, концентратор напряжений наряду с изменением свойств металла вызывает концеш -рацию эксплуатационных напряжений [168, 11, 223]. На рис. 11.2.1,5 можно видеть, что при ступенчатом нафужении образца со сквозным надрезом 1 = 25 мм без шва развитие полос скольжения начинается при сравнительно высоком уровне напряжений от внешней нагрузки (а / >63), и размеры 39НЫ деформации возрастают при дальнейшем увеличении нагрузки сравнительно медленно. Напротив, в образце с наплавленным валиком (рис. И.2.1, 7,в) интенсивное развитие пластической деформации начинается при весьма низком уровне напряжений (а /От = 0,15) и быстро возрастает по мере увеличения внешней нагрузки [81]. [c.413]

Выше показано, что для осесимметричных корпусных конструкций энергетического оборудования, сосудов давления и их узлов, в которых по условиям прочности и надежности не допускается развитие в значительном объеме материала пластичес1 их деформаций, может быть эффективно выполнен расчет по теории малых упругопластических деформаций. При этом учитывается, что эта теория имеет особое значение при исследовании начала процесса пластической деформации и менее эффективна в случае оценки прочности по предельному состоянию при развитых пластических деформациях в большом объеме материала конструкции [7]. [c.214]

В ряде работ поведение полимеров при вытяжке было сопоставлено с деформационным поведением металлов [33—35]. Сравнивая поведение полимера при вытяжке с поведением металлической проволоки, попытаемся объяснить различия в структуре образцов, вытянутых нри комнатной температуре и при 90°. Для металлов известно [36—38], что холодное вытягивание проволоки сопровождается ее упрочнением, которое тормозит развитие пластической деформации. В случае вытягивания при повышенной температуре упрочнение снимается и протекание процесса пластической деформации облегчается. В связи с изложенным можно предположить, что при вытяжке полиэтилена нри 20° в кристаллитах возникает явление, аналогичное упрочнению в металлах. Так как деформация кристаллитов нри этом затруднена, скалываются, но-видимому, очень небольшие (возможно краевые) части кристаллита. Поскольку эти части кристаллита остаются связанными проходными цепями с большей частью, в полимере возникают фибриллы, неоднородные но сечению. Неоднородность сечения фибрилл, с одной стороны, приводит к сильному уменьшению среднего размера кристаллита в направлении Нцо и к уменьшению интенсивности малоуглового рефлекса, с другой стороны,— к появлению микропор между фибриллами, обусловливающих интенсивное экваториальное рассеяние под малыми углами (рис. 2, а, б). Вы-, тяжка при 90°, когда влияние упрочнения уменьшается, сопровождается скольжением по плоскостям, параллельным направлению Ноог- Процесс скольжения приводит к более однородному сечению фибрилл и, следовательно, к уменьшению интенсивности малоуглового экваториального рассеяния, а также к большей толщине фибрилл. Разумеется, что большая однородность фибрилл по сечению в этом случае обусловлена также процессом рекристаллизации, о котором будет сказано ниже. [c.347]

Однако на первоначальный процесс плавления массы немед-Температура прессования, °С ленно накладывается второй процесс — процесс поликонденсации, с образованием сшитых, пространственных структур, который резко повышает вязкость массы и в итоге полностью устраняет текучесть. Чем выше температура, тем быстрее протекают процессы сшивки молекул и тем меньше остается времени для развития пластической деформации, которую мы условно определяем как текучесть . Суммарный эффект обоих процессов выражается длиной стержня, характеризующей подвижность (текучесть) массы, зависимость которой от температуры имеет характерный максимум (рис. 176). [c.454]

Одной из характерных особенностей соединений, полученных сваркой взрывом, является волно образование на контактных поверхностях свариваемых металлов. На образование волн как на особую форму развитой пластической деформации в процессе соударения затрачиватотся значительные энергии. Это свидетель- [c.23]

Давление срабатывания мембраны, зафиксированное в процессе ее изготовления, является давлением срабатывания мембраны до начала ее эксплуатации. В процессе эксплуатации давление срабатывания хлопающих мембран из.меняется вследствие развития пластических деформаций, особенно вблизи краевого кольцевого участка ме.мбрапы, который закреплен между обращенными друг к другу уплотнительными поверхностями зажимающих элементов. Для предотвращения интенсивного развития пластических деформаций при эксплуатации хлопающих мембран каждую изготовленную ме.мбрану до установки на защищаемый аппарат следует подвергнуть дополнительной обработке. Дополнительная обработка заключается в многократном нагружении с последующей разгрузкой мембран вплоть до исчерпания основного запаса пластических деформаций. [c.122]

Под влиянием термодеформационного цикла в сталях и других металлах зоны, различающиеся остаточной пла-и соответствующей дислокационной металле шва дислокационная структура ха рактеризуется дислокациями, обусловленными химической неоднородностью и скоплениями в субграницах и полосах скольжения в зоне высокотемпературной деформации, расположенной непосредственно за линией сплавления одновременно с пластической деформацией при сварке в связи с высокой температурой нагрева и высокой подвижностью дислокаций интенсивно протекают процессы возврата. Деформации в этой зоне вызываются сдвигом путем проскальзывания — смещения зерен относительно друг друга, а также внутризеренной пластической деформацией в результате дробления зерен на субзерна и скольжения. Дислокации концентрируются в полосах скольжения и субграницах. При удалении от шва в связи с уменьшением температуры термическая подвижность дислокаций резко снижается и затрудняются процессы возврата и аннигиляции дислокаций. В результате образуется более высокая плотность дислокаций, чем в металле шва и прилегающей к шву зоне термического влияния, где одновременно с пластической деформацией интенсивно протекают процессы релаксации. Эта зона характеризуется развитием пластической деформации путем внутризеренного скольжения и в связи с этим дислокации сосредоточены в основном в полосах скольжения. Далее идет основной металл с исходной дислокационной структурой. [c.12]

Исследования [2], подтвержденные опытными данными [4], свидетельствуют, что процесс ползучести полимербетона при фиксированных напряжениях, превышающих длительную прочность характеризуется выпукло-вогнутыми кривыми, точки перегиба которых располагаются примерно на одном уровне, соответствующем величине напряжения (точки А, Б, рис. 1,6). Следовательно, в координатной системе а — е эти точки перегиба должны соответствовать вертикальной линии Kod (рис. 1,а). Очевидно, что в состояниях, соответствующих участку кривой Kd, примыкающему к точке d, практически из работы выключаются податливые связи, и внешняя нагрузка полностью воспринимается лишь упругими частицами [2]. Состояние, соответствующее точке К (рис. 1,а), характерно тем, что все структурные фазы (упругая, вязковысокоэластическая) полимербетона оказывают сопротивление возрастающей нагрузке. Одновременно в этом предельном состоянии образуются микродефекты, разрушаются жесткие связи упругой фазы с опережающим развитием пластических деформаций (в интервале от точки К до линии Kod). Вследствие выключения из работы упругих частиц внутренние усилия перераспределяются между структурными составляющими. Это сопровождается интенсивным развитием вязко-высокоэластических деформаций, которые вызывают по существу текучесть материала. Полимербетонныи образец при этом способен оказывать некоторое сопротивление возрастаю- [c.57]

Далее кратко рассмотрим основные механизмы образования микротрещин, которые можно подразделить на дислокационные, диффузионные и в результате межзерен-ного сдвига. Дислокационные механизмы могут быть разделены на три группы. К первой группе относятся модели (Зинера, Стро, Коттерелла, Гилмана и др.), связывающие инициированные микротрещины со скоплением дислокаций в плоскостях скольжения. Эти скопления возникают в результате остановки движущихся дислокаций в различных барьерах, которыми являются границы зерен с большими углами разориентировки, включения, поля напряжений. Вторая группа моделей предполагает образование микротрещин в результате скопления дислокаций в окрестностях пересечения систем элементарных актов пластической деформации путем скольжения и двойникования (модель Коттерелла). В соответствии с концепциями моделей третьей группы микротрещины инициируются в результате взаимодействия дефектов кристаллической решетки при пластическом деформировании. Эта группа -барьерные механизмы, описывающие процесс развития трещин в результате объединения цепочек вакансий в движущихся дислокациях со ступенькой пересечение малоугловых границ аннигиляции дислокаций в близко расположенных плоскостях скольжения возникновения поля растягивающих напряжений от двух дислокационных скоплений противоположного знака. [c.86]

Предполагая, что за время процесса сварки порядка 1 мин физический контакт (независимо от параметров сварки) успевает полностью образоваться, проанализируем кинетические кривые роста прочности и развития пластической деформации (рис. 2) иа последуюш их этапах процесса. Очевидно, после образования полного физического контакта объемы металлов, прилегающие к зоне соединения, в процессе сварки будут пластически деформироваться в соответствии с законами по.лзучести. Поэтому для последующих периодов времени можно проводить сопоставление кинетических кривых развития пластической деформации и роста прочности. Анализ данных показывает, что наиболее интенсивный рост прочности соединения имеет место на этапе пе-установившейся ползучести никеля, в течение которого срабатывают все пиз-коэнергетические источники дислокаций. Скорость пластической деформации на этом этапе характеризуется непрерывным уменьшением вплоть до этапа установившейся ползучести. Начало установившейся ползучести определяется достижением равновесия между частотой зарождения двинчущихся дислокаций и скоростью их аннигиляции. [c.205]

В настоящее время интенсивно развивается раздел физики и механики, связанный с изучением механических и физико-химических процессов, происходящих при прохождении сильных ударных волн в металлах, минералах, полимерах и других твердых телах. Это связано с развитием как традиционных направлений человеческой деятельности, где используются взрыв и высокоскоростное соударение, так и с развитием новых технологических процессов. Сейчас в технике используются методы взрывной обработки (ковка, штамповка) различных металлов взрывом. Методы взрывного или ударного обжатия позволяют синтезировать новые вещества, например искусственный алмаз из графита, сверхтвердое вещество боразон из нитрида бора, различные полимеры и т. д. Упрочнение металлов, образование новых веществ, их модификаций и фаз, все это связано с физико-химическими процессами, инициируемыми ударными волнами с давлениями 1 — 10 ГПа ). Расчет таких волновых процессов усложняется, ибо эти физико-химические процессы могут сильно влиять на поведение инициирующих ударных волн. Фазовые переходы под действием ударного нагружения (например, полиморфное превращение а-железа (Ре ) в е-железо (Ре ), графит- - алмаз, превращения в минералах, в ионных кристаллах, сульфиде кадмия, кварце, нитриде бора и т. д.) приводят к многофронтовым ударным волнам и к ударным волнам разгрузки. Как фазовый переход 2-го рода может рассматриваться и развитие пластических деформаций в твердых телах. Ударные волны вызывают химическое и фазовое превращение в твердых взрывчатых веществах (ВБ). Для анализа этих процессов необходимы разработка математических моделей двухфазного упругонластического твердого тела, в котором проявляются эффекты прочности и физико-химические превращения, и разработка соответствующих вычислительных алгоритмов. [c.241]

Измерения толщин детонационных волн в конденсированных взрывчатых веществах (ВВ) показали, что характерные времена химического превращения составляют Ю" — 1 мкс. Аналогичные измерения толщин волн, в которых происходят полиморфные фазовые превращения за счет перестройки кристаллической решетки (например, уже упоминавшийся переход Fe Fe ), показали, что характерные времена этих переходов составляют величины того же порядка (для перехода Fe Fe это примерно 0,2 мкс). Столь огромные скорости превращений в твердых телах, по-видимому, обусловлены дислокационными процессами, имеющими объемный характер, в отличие от фазовых переходов в газах и жидкостях, происходящих на межфазных поверхностях после образования зародышей новой фазы. В пользу дислокационной хшнетики перестройки кристаллических решеток и химических реакций в кристаллических веществах говорит также тот факт, что для металлов характерные времена развития пластических деформаций в ударных волнах также составляют 10 — 1 мкс. При этом известно, что пластические деформации в металлах развиваются за счет движения и размножения дислокаций. [c.253]

В связи с этим в присутствии газовой фазы в земной коре невозможно развитие метасоматических процессов, образование рудных месторождений и магматических пород, развитие пластических деформаций пород. В сухих породах эти процессы пе идут. Поэтому, вероятно, причиной землетрясений является то, что определенные участки земпой коры иссушаются, лишаясь жидкой фазы и становятся не способными поддаваться метасоматическим преобразованиям механизму диффузионного флюидозамещения. Поэтому они являются хрупкими не пластичными и способны поддаваться не пластичным, а только хрупким деформациях. [c.280]

При измерении предела прочности гранулу равномерно сжимают вдоль одной оси. Давление увеличивают до разрушения гранулы. Предел прочности находят как а=Р]А, где Р — нагрузка, а Л — площадь поперечного сечения. Наблюдаемая прочность может изменяться от 100 фунт/дюйм для некоторых высокопористых материалов до 10 фунт/дюйм для усов высококристаллической керамики [35]. Дефекты поверхности сильно снижают прочность материалов. Не следует упускать из виду чистоту поверхности, так как трещины могут начать распространяться от частиц примеси к чистой поверхности. Напряжения, возникающие при охлаждении порошков и гранул после прокаливания, могут привести к образованию микротрещин, которые затем увеличиваются в условиях реакции. Если возможно, то нужно избегать быстрого охлаждения и циклических изменений температуры. Как указывалось ранее, микротрещины образуются также при дроблении. Пластическая деформация вязких металлов предотвращает развитие трещин в них. В по-ликристаллической керамике аналогичные процессы поглощения энергии не происходят, и образование трещин продолжается до разрушения. Поры могут предотвращать развитие трещин, поэтому оптимальная пористость желательна и с этой точки зрения. [c.32]

Считают, что коррозия ускоряет пластическую деформацию напряженного металла путем образования поверхностных решеточных вакансий, в частности сдвоенных вакансий (дивакансий). Последние при комнатной температуре диффундируют внутрь металлической решетки сквозь зерна и границы зерен металла на порядок быстрее, чем моновакансии . Появление дивакансий облегчает пластическую деформацию вдоль плоскостей скольжения вследствие процесса переползания дислокаций. Чем выше скорость коррозии, тем больше доступность дивакансий и, следовательно, тем более выражено образование выступов и впадин, включающихся в процесс развития усталости. Существование минимальной скорости коррозии, необходимой для развития коррозионной усталости, позволяет предположить, что с уменьшением скорости коррозии снижается и скорость образования дивакансий. Концентрация див.акансий падает, и прекращается их влияние на движение плоскостей скольжения возможно такое падение концентрации, при котором дислокации аннигилируют или заполняются атомами металла. [c.163]

В любом случае процесс зарождения хрупкой трещины носит локальный характер. Вероятность разрушения в значительной степени определяется геометрической и физической неоднородностью конструкции. В зонах изменения геометрических или физических параметров создаются условия дня сочетания повышенного уровня напряжений и етесненности пластических деформаций. В этих условиях возможно зарождение исходной трещины Ее дальнейшее развитие определяется средним уровнем ра- [c.25]

Многие объекты эксплуатируются при повышенных температурах. С одной стороны, этот фактор способствует уменьшению вероятности возникновения хрупкого разрушения, поскольку обычно объекты эксплуатируются при рабочих температурах, значительно превьш1ающих порог хладноломкости. С другой стороны, интенсивное тепловое воздействие может привести к развитию различных деградашюнных процессов в материалах, из которых изготовлена конструкция и, как следствие, к их термическому повреждению. Влияние температурного фактора определяется не только значением рабочей температуры, но и характером и динамикой теплового воздействия. При нестационарном тепловом нагружении возможна термическая усталость материала конструкции. Динамические тепловые нагрузки могут быть обусловлены периодическим характером технологического процесса, изменениями рабочих параметров в период пусконаладочных и ремонтных работ, а так же вследствие неоднородного распределения температур по поверхности конструкции. Тепловые поля в той или иной степени нестащюнарны, их изменение приводит к соответствующему перераспределению упругих и пластических деформаций в объеме напряженного металла [17, 30]. [c.9]

Смотреть страницы где упоминается термин Процесс развития пластических деформаций: [c.294] [c.212] [c.99] [c.207] [c.307] [c.707] [c.201] [c.100] [c.13]

Смотреть главы в:

Механические свойства твёрдых полимеров -> Процесс развития пластических деформаций

ПОИСК

Смотрите так же термины и статьи:

Деформация пластическая

Пластическая

Процесс развития

Справочник химика 21

Химия и химическая технология