Профили скорости в потоке

Радиальный перенос. Коэффициент радиального переноса значительно зависит от профиля скорости потока или, [c.65]

Решение. При параболическом профиле скоростей потока получаются следующие функции распределения времени пребывания [c.331]

Изучая дисперсию вещества, впрыскиваемого в протекающий по трубе поток, Тейлор установил, что даже при отсутствии молекулярной диффузии, только вследствие неизбежной неравномерности профиля скоростей потока, создается неравномерное распределение концентраций по его сечению. Тейлор последовательно рассмотрел режимы ламинарного [14] и турбулентного [15] течений жидкости. Разработанная им теория объясняет рассеяние веществ в полых длинных трубах при протекании однофазного потока [76, 77]. [c.31]

Допустим, что длина цилиндрического реактора много больше его диаметра и по всей его длине можно принять параболический профиль скоростей. Поток через такую систему можно представить как движение бесконечного числа концентрических колец жидкости или газа (рис. 15, б). На рис. 15, а показано одно из таких колец с радиусами г и г + йг. Поскольку рассматривается влияние только градиента скорости, воздействие других обсуждавшихся выше факторов — изменение температуры и диффузия — полагаем пренебрежимо малым. [c.66]

Рис. 1-36. Профиль скорости потока по радиусу трубки (цилин-

Рис. 1-37. Профиль скорости потока по радиусу трубки (цилиндрическая насадка р = 3")

Рис. 1-38. Профиль скорости потока ио радиусу трубки (цилиндрическая насадка й р = 4")

При наличии радиального градиента температуры концентрация и температура как функции осевого и радиального положения точки могут быть получены решением системы уравнений (И, 22), (П,23). В этом случае для каждого сечения реактора следует принимать среднюю величину скорости реакции. В случае ламинарного режима концентрация является функцией осевого положения и радиального градиента температуры даже при изотермическом процессе. При этом профиль скоростей потока обычно имеет параболическую форму. [c.152]

Сравнение результатов показывает, что при правильной оценке особенностей переноса тепла и количества движения в простых случаях можно получить удовлетворительные результаты. Не следует забывать, что в оценку этих особенностей могут вкрасться неточности, в частности это относится к зависимостям теплоемкости от температуры и состава смеси, профилю скорости потока в радиальном направлении и пр. [c.245]

Ламинарный поток и большая вязкость среды определяют параболический профиль скоростей потока в секциях реактора. [c.136]

Возможные причины перемешивания [99, 116] в промышленных аппаратах следующие неравномерность профиля скоростей потока возникновение противоположного основному потоку турбулентного переноса вещества перенос вещества в противоположном движению потока направления за счет молекулярной диффузии образование застойных зон байпасные и перекрестные токи в системе температурные градиенты и др. Теоретический расчет влияния каждого из этих эффектов на гидродинамику реального пОтока вызывает затруднения. Поэтому в последние годы большое внимание уделяется определению общего коэффициента перемешивания [77, 99, 258]. Основным экспериментальным методом исследования перемешивания является метод искусственного нарушения состава входного потока и исследование реакции системы на возмущение. Эти методы подробно описаны в ряде учебников и монографий [116, 118, 153]. [c.158]

Влияние концентрации исследовано еще недостаточно не до конца вскрыты причины этого явления не ясно, насколько влияет увеличение концентрации на изменение профиля скоростей потока по сечению, а также на изменение степени турбулентности потока. [c.35]

На рис. Vni-8 представлены результаты испытаний тороидального распределителя а. Из рисунка видно измеренный профиль скоростей потока существенно отличается от равномерного. Наблюдается возвратное течение в периферийной области. [c.388]

Скорость начала уноса твердых частиц из монодисперсного псевдоожиженного слоя w не поддается точному расчету из-за ее сложной зависимости от множества факторов (размер и форма частиц, содержание и размеры газовых пузырей, профиль скорости потока ожижающего агента в надслоевом пространстве и др.). Явление еще больше усложняется в случае полидисперсного слоя. В связи с этим для приближенного определения щ принимают ее равной скорости витания (осаждения) одиночных частиц. Эту скорость, как уже известно, можно рассчитать для сферических частиц по общей формуле (1.43) Rea = w /i/v = = J/(4/30 Аг. [c.85]

Схематично процесс разделения независимо от природы действующих сил можно представить следующим образом (рис. 3.21). Смесь двух компонентов А и В с различными молекулярными массами (Мд > Мв) вводят в поток носителя, движущийся в плоском канале толщиной со. Величину со выбирают такой, чтобы обеспечить достаточно крутой параболический профиль скоростей потока жидкости в канале. Например, в первых выпускаемых промышленных приборах-фракционаторах толщина канала не превышает 250 мкм. Под влиянием любого поля, действующего перпендикулярно направлению потока жидкого носителя, молекулы компонентов А и В будут смещаться к одной из стенок канала. Концентрированию компонентов у соответствующей стенки канала, называемой иногда аналитической стенкой, препятствует встречный диффузионный поток. В итоге устанавливается динамическое равновесие, в котором реализуется экспоненциальное распределение молекул по сечению потока от стенки к его [c.244]

Обычно начальный участок слоя по длине аппарата является зоной стабилизации потока или зоной выравнивания возмущений, связанных с входом потока в зернистый слой. В этой зоне происходит формирование профиля скорости потока. Далее при отсутствии локальных возмущений наступает стабилизация течения с постоянным радиальным профилем скорости по длине аппарата. При равномерном начальном распределении потока зона стабилизации может отсутствовать. Напротив, в аппаратах малой длины при неравномерном начальном распределении потока область стабильного течения может не достигаться. [c.566]

Профиль скоростей потока, направленного параллельно оси винтового канала, определяется уравнением (У.17). Если пренебречь влиянием стенок, то уравнение (У.17) сводится к выражению [c.215]

Время удерживания зависит от двух независимых рядов параметров отвечающих за профиль скоростей потока газа-носителя вдоль оси колонки и описывающих термодинамику равновесия между подвижной и неподвижной фазами (см. гл. 3). Кроме того, ширина зоны пиков, соответствующих малым количествам сорбата, зависит от кинетики массопередачи молекул пробы в подвижной и неподвижной фазах и между двумя этими фазами (см. гл. 4). Ширина зоны и профиль зон больших проб являются также функциями термодинамики равновесия (изотермы см. гл. 5). [c.48]

Влияние газораспределительных устройств на унос и сепарацию частиц. Унос твердых частиц из слоя, как известно, должен уменьшаться с повышением равномерности распределения потока ожижающего агента и однородности слоя. При неравномерном профиле скоростей потока, покидающего слой, могут быть унесены частицы, скорость витания которых больше средней скорости газового потока в аппарате. [c.598]

По данным различных авторов значение В для круглой трубы находится в пределах от 0,04 до 0,065. На протяжении всего гидродинамического участка происходит формирование профиля скоростей потока жидкости, от равномерного на входном участке до параболического в конце его, что приводит к более высокому расходу энергии в сравнении с участком, на котором наблюдается стационарное течение. [c.98]

На рис. 3-38 показан профиль скорости потока неньютоновской жидкости с т = 0,377 (при Яе = 4880), вычисленный с помощью уравнений (3-193) — [c.99]

Профиль скорости потока в окрестности контактирующих шаров (рис. [c.39]

Многочисленные измерения локальных скоростей ламинарных потоков (Ке = и)(1/у < 2300) в прямых круглых трубах различного диаметра с жидкостями различных значений вязкости и плотности неизменно указывают на наличие симметричного профиля скорости потока (см. рис. 1.11) в форме параболоида вращения, причем для труб круглого сечения среднее расходное значение скорости потока и) = У /8, где и 5 - объемный расход потока и поперечное сечение потока, ш /с и м , оказывается точ- [c.52]

Рис. 6.17. Эффективности экраноо с тремя разными коэффициентами загромождения при выравнивании профиля скорости потока, содержащего осесимметричную струю (В — диаметр канала 5 — коэффициент загромождения) [121

В табл. 4.17 приведены результаты расчета профиля скоростей потока нефти, вытекающей через щели в условный канал между нефтепоглощающими лентами в силу приведенных выще допущений результаты расчета носят максимальный предельный характер, то есть в реальных условиях ско- [c.171]

Условие ламинарности в случае пропитки бумаги-основы формально всегда соблюдается, поскольку число Рейнольдса Не = v/г/v (к — толщина бумаги, V — скорость протекания жидкости по капилляру, V — кинематическая вязкость растворов) много меньше 2500. Пуазейлев же профиль скоростей потока жидкости в капилляре, определяющий границу пригодности уравнения Пуазейля, к моменту входа жидкости в капилляр оказывается сформировавшимся. Формирование пуазейлева профиля скоростей происходит не в самом капилляре, а в углублениях (не-оавномерностях) макроструктуры поверхности бумажного полотна. [c.148]

Следует заметить, что динамическое поведение детектора, отражающее скорость изменения его отклика, является сложным свойством всей системы детектирования. Поскольку в жидкостной хроматографии определяемые вещества распределены по зонам, перемещающимся с потоком жидкости, то выходные сигналы детектора регистрируются в виде пиков. Ширина пиков определяется главным образом дисперсией зон в подводящих коммуникациях и внутри детектора. Поэтому коммуникации должны иметь малый внутренний диаметр (0,5 или даже 0,25 мм) и минимальную длину. Расширение зоны внутри детектора зависит не только от его внутреннего объема, но и от профиля скорости потока жидкости, формы ячейки, типа электродов и т.д. Большинство современных электрохимических детекторов имеют внутренний объем, близкий к 1мкл и даже меньше. Особый интерес вызывают миниатюрные вольтамперометрические детекторы, пригодные для использования с капиллярными колонками. В общем случае предпочтительнее работать с ячейками малого объема и при достаточно высоких скоростях потока. [c.566]

Ламинарный поток ньютоновой жидкости по любому тонкослойному каналу с умеренной скоростью приводит к параболическому профилю скорости потока со скоростью, стремящейся к нулю у стенок из-эа силы трения- Именно так получается, когда жидкость движется между параллельными пластинами канала ФПП- Образующийся дифференциальный поток усиливает разделение, которое уже произошло на 1федыдущем этапе- Дискретные зоны, формирующиеся во время процесса релаксации, движутся по направлению к выходу потока носителя с различными скоростями, зависящими от того, насколько быстро каждый слой попадает в быстрейшую зону потока, что приводит к разделению за счет различия во времени удерживания. [c.313]

Рис 2-5 Схематическое изображение дисперсии ламинарного потока Компо нент вводится в кошлонку в виде прямоугольной зоны (о) В процессе переме щения по трубке форма зоны изменяется вследствие параболического профиля скоростей потока (б) [c.26]

Таким образом, необходимость учета неоднородного профиля скорости потока зависит главным образом от параметрической чувствительности температуры в слое к величине параметра теплоот -вода Пт и активности объема слоя катализатора и слабее - от структуры слоя (отношения Бтр/с1 .). [c.123]

Избежать образования сильно выраженного профиля скоростей потока можно при с1н1йр>30. Это означает, что в лабораторных реакторах катализатор должен находиться в виде порошка. [c.68]

ВЛИЯНИЕ ПРОФИЛЯ СКОРОСТИ ПОТОКА в СЛОЕ КАТАЛИЗАТОРА НА ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ РЕАКТОРА СИНТЕЗА АЛШИАКА [c.74]

Влияние профиля скорости потока в слое катализатора на произгодител кость реактора синтеза ам ака. Краснушкина Н. В., Дильман В. В., Сергеев С, П.— В кн. . Аэродинамика в технологических процессах. М. Наука, 1981. [c.244]

При составлении выражений для скорости реакции в проточной системе и интегрировании кинетических уравнений предполагается осуществление процесса в режиме идеального вытеснения [756] (по принципу поршневого потока ). Это означает, что движущиеся в реакторе частицы непрерывно заменяются вновь поступающими без заметного влияния продольной диффузии, стеночного эффекта —изменения профиля скоростей потока. вдодь сечения реактора, цщпенхиисулярно к. потоку и т. п. Такое предположение является определенной идеализацией условий протекания процесса в проточной системе в действительности может быть только приближение к режиму идеального вытеснения. Условия его осуществления рассмотрены в главе ХП1. [c.365]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.146 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.146 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов (1964) -- [ c.150 ]

Химическая кинетика м расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.146 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология