Скорость в трубе, средняя массовая

Пример 11-6. Определить коэффициент теплоотдачи при движении воздуха в межтрубном пространстве кожухотрубного теплообменника без поперечных перегородок. Внутренний диаметр кожуха О = 600 мм наружный диаметр труб =38 мм количество труб = 121. Массовая скорость воздуха = 36,1 кг/м -сек, средняя температура т = 185°С. Константы воздуха при этой температуре [c.391]

Пример П-5. Определить коэффициент теплоотдачи при движении воды по трубе с внутренним диаметром в = 21 мм, если массовая скорость воды = 400 кг/м сек, а средняя температура составляет 28,5° С. Константы воды при этой температуре [c.390]

Массовая скорость, или массовый поток ит = Qm/S = ро), кг/(м с) характеризует количество жидкости, протекающей в единицу времени через единицу площади поверхности, расположенной по нормали к направлению движения потока. Среднее значение скорости жидкости в трубах может быть получено из выражения == Ищ/р. з важный безразмерный параметр Ке можно записать в виде Ке = итХ/ц. [c.54]

Среднелогарифмическая разнос гь температур, °С Плотность (средняя), кг/м Скорость, м/сек Массовая скорость, кг/(м -сек) Полный расход, кг/сек Требуемое проходное сечение, м-Требуемое число труб на один ход Полное число труб и, ккал/(ч-м- -град) [c.254]

Средняя массовая скорость всюду параллельна оси трубы, т. е. [c.64]

Gj — поток диффундирующей массы компонента А, кмоль А/с или кг А/с. g Tp — средняя массовая скорость жидкости в трубе, кг/(м2-с). g — ускорение свободного падения, м/с . [c.6]

Оптимизация скорости фреона в испарителе была исследована А. А. Гоголиным во ВНИХИ [291. С ростом массовой скорости при постоянной средней температуре стен и трубы средняя температура кипения to повышается, но при этом растет падение давления и соответственно снижается давление всасывания. [c.241]

Учитывая, что безразмерное распределение скоростей жидкости в трубе дается выражением и д) = 1 — для средней массовой температуры в произвольном сечении имеем [c.126]

При численном интегрировании уравнения (П-130) относительно длины трубы делается следующее 1) определяется массовая скорость 2) принимается диаметр трубы 3) берется приращение давления от начального значения до конечного 4) определяется средний удельный объем и разность удельных объемов смеси для каждого приращения в процессе с постоянной энтальпией, соответствующей энтальпии насыщенной жидкости при начальном давлении 5) по уравнению (П-130) при =0,003 подсчитывается приращение длины для каждого приращения давления 6) находится общая длина трубы как сумма приращений. [c.162]

Будем считать, что перенос тепла и импульса в турбулентном ядре следует аналогии Рейнольдса. Количество движения, переносимое в единицу времени параллельно оси трубы, равно если турбулентная зона простирается до стенки трубы, как это предполагалось при выводе формулы (25. 19). Однако, если турбулентное ядро окружено ламинарным подслоем, то избыточное количество движения, переносимое в единицу времени параллельно границе ламинарного подслоя, составляет W [щ — и ). Поскольку в ламинарном пограничном слое движется очень мало яшдкости, средняя скорость щ и массовый расход Ш в турбулентном ядре почти совпадают с массовым расходом и средней скоростью всего потока. Коэффициент теплоотдачи а в уравнении (25. 19) превращается в коэффициент теплопередачи для одного только турбулентного ядра и будет обозначаться через а. Таким образом, пропорция, из которой получается выражение для а, принимает вид [c.340]

V — средняя скорость, м/сек-, —то же, газа в двухфазном потоке — то же, для жидкости в двухфазном потоке V — то же, на входе в трубу w — массовый расход, кг/сек-, хюд — то же, для газа — то же, для жидкости X — параметр двухфазного течения определяемый уравнением (14-11) квадратный корень из отношения падений давления одной жидкости и одного газа У — весовое паросодержание в потоке, безразмерная величина I и — разность температур между поверхностью и жидкостью, ° С А4 — то же, при пиковом тепловом потоке Д , — то же, для начала пузырчатого кипения в трубах —среднее по длине трубы значение то же, для о [c.498]

Массовые скорости в змеевиках трубчатых печей. Выбор и обоснование размеров нагревательных труб и числа параллельных сырьевых потоков является важным этапом при расчете трубчатых печей. Значения удельной массовой скорости сырьевой смеси в нагревательных трубах рассчитываемой печи в пределах от 264 до 352 кг/(см - ч) рассматриваются как типичные для сырьевых печей, эксплуатируемых на установках гидроочистки и гидрокрекинга. Значительно меньшие удельные массовые скорости 79—123 кг/(см2-ч)] приводятся для труб печей (сырьевой и повторного нагрева), находящих применение на установках каталитического риформинга. Для средней удельной тепловой напряженности поверхности радиантных труб в сырьевых печах установок гидроочистки и гидрокрекинга типичной величиной считается 113,5 МДж. Здесь речь идет о наружной поверхности радиантных труб одностороннего облучения, расположенных с шагом 2D вблизи огнеупорных стен и потолка [22]. [c.55]

Поля массовых скоростей твердого материала представлены на рис. ХУ1-7. Было найдено, что по оси трубы массовые скорости твердого материала W близки к их средним значениям по сечению трубы Ш). [c.596]

Затем следует установить массовые расходы для каждого из потоков теплоносителей. Поскольку скорости жидких теплоносителей обычно поддерживаются в пределах 0,6—6 м/сек, а газообразных — в пределах 3—30 м/сек (в каждом случае обычно вблизи среднего значения интервала), по величине массового расхода нетрудно определить поперечное сечение каналов для потоков каждого из двух теплоносителей. Иногда необходимо ограничить скорости теплоносителя, чтобы избежать таких нежелательных явлений, как эрозия, вибрация труб, нарушение устойчивости течения (например, в котельных трубах) или шума (например, в системах кондиционирования воздуха). [c.160]

Пример 14.2. Конструктивные расчеты. В табл. 14.3 представлены основные габаритные размеры, а также расчетные характеристики одного из опытных образцов подобного рода теплообменников. При расчетах задавались температурами воздуха на входе и выходе, расходом воздуха, температурой NaK на выходе. Температуру NaK на входе и расход жидкого металла находили в результате расчета. Поскольку определяющим является термическое сопротивление со стороны воздуха, в первом приближении падением температуры в стенке и термическим сопротивлением со стороны NaK можно пренебречь. Таким образом, расчет начинается с определения массовой скорости воздуха и коэффициента теплоотдачи с воздушной стороны, при этом в расчетах используется значение скорости воздуха в загроможденном трубами сечении. Физические свойства брались при средней температуре стенки в трубном пучке, а не при средней температуре воздуха [см. соотношение (3.24)1. При этом величина коэффициента теплоотдачи получается завышенной, поскольку средняя скорость воздуха относительно ребер несколько ниже скорости в загроможденном трубами сечении. С другой стороны, сами трубы обусловливают некоторую дополнительную турбулентность потока, что ведет к росту коэффициента теплоотдачи. Поскольку между ребрами с шагом 51 мм в направлении потока имелись свободные промежутки, то в расчетную величину коэф- фициента теплоотдачи вводили соответствующую поправку согласно рис. П3.8, [c.282]

В промышленных аппаратах кристаллы чаще всего находятся во взвешенном состоянии в массе жидкого раствора. Экспериментальная установка для изучения скорости роста кристаллов в этих условиях приведена на рис. 3.12. В вертикальную стеклянную трубу помещается монофракционная навеска кристаллов, которые увеличивают размеры за счет контакта с циркулирующим раствором постоянной температуры и пересыщения. Средняя относительная скорость движения кристаллов и раствора зависит от интенсивности циркуляции. Скорость роста кристаллов (усредненную по всем кристаллам) определяют взвешиванием навески через определенные промежутки времени после начала опыта. Такая методика позволяет получать более достоверные экспериментальные результаты в условиях, достаточно приближенных к реальным условиям массовой кристаллизации. Пересыщение не должно быть слишком высоким, чтобы не происходило образования новых зародышей. [c.160]

Градиенты скоростей в верхних точках поперечного сечения горизонтального пневмопривода (полярный угол 180°) выше, чем в нижних (полярный угол 0°). В сечениях, расположенных под углом 45 и 135°, различие в градиентах скоростей в верхней и нижней частях трубы меньше, чем в вертикальном сечении, а вдоль горизонтального диаметра эти градиенты одинаковы. Различие в градиентах скоростей увеличивается с ростом расходной массовой концентрации и с уменьшением средней скорости газа. На разгонном (входном) участке асимметрия скоростей больше, чем на стабилизированном. [c.69]

Для пароводяных потоков в обогреваемых трубах, как и в адиабатных условиях, согласно [34] расчет во всей области паросодержаний ведется по формулам (1.197) или (1.197а) гомогенной модели, но с использованием поправочного множителя ф в соответствии с формулой (1.205). Множитель ф для обогреваемых труб определяется по номограммам рис. 1.99, а. На этих номограммах значениям ф соответствует среднее значение паросодержания в канале, это же среднее значение х. должно использоваться в формулах (1.197) и (1.197а), Пользоваться номограммами несложно. По заданным давлению и массовой скорости определяют параметр (р шор), затем — среднее массовое расходное паросодержание в канале. Если давление в канале меньше [c.109]

Переход от змеевиков постоянного диаметра к разветвленным и их дальнейшее развитие можно проследить на примере печей SRT (рис. 33). Змеевик печи SRT-II состоит из труб трех диаметров 85X8, 114X9 и 159X9,5 мм. Четыре параллельных потока, пройдя трубы малого диаметра, попарно объединяются и, пройдя трубы среднего диаметра, поступают в одну общую трубу. Диаметры труб выбирают обычно такими, чтобы массовая скорость в них сохранялась почти постоянной. Трубы малого диаметра, резко увеличивающие сопротивление при закоксовывании, установлены на входе, где отложений кокса не происходит. Один поток большого диаметра на выходном участке обеспечивает небольшое увеличение сопротивления змеевика при коксовании и надежный выжиг кокса из него. [c.104]

Примем следующие обознааения А — площадь поперечного сечения, м В — внутренний диаметр, м О —средняя массовая скорость, кг/(сек-м ) К — ко -эффицнент, выражающий число скоростных напоров (безразмерный) — длина трубы или канала, м э — эквивалентная длина прямой трубы, м /5 —статическое давление, н/м и —средняя линейная скорость, м/сек — вязкость, н сек/м р — плотность, кг/ . Подстрочные индексы будут объяснены по мере их введения. Приведенные ниже уравнения и данные применимы к несжимаемым потокам, т. е. к потокам жидкостей, газов и паров с изменением плотности <10% или при скоростях <60 м/сек. [c.150]

Массовую скорость газа принимают постоянной по сечению зернистого слоя, как это было уже сделано при решении- урав-нения (IV. 19). В разделе II.9 показано, что величина G несколько отклоняется от среднего значения вблизи стенки трубы, обычно в сторону увеличения. Однако значение и даже знак этого отклонения зависят от таких факторов, как плотность и характер упаковки зерен у стенки, а также профиль температуры газа в поперечном сечении зернистого слоя поэтому вводить какое-либо уточнение в предположение о постоянстве массовой скорости по сечению трубы не имеет смысла. Таким образом, при G = onst средняя по сечению температура потока совпадает со среднекалориметрической. [c.131]

Текст в этой части главы не корреспондирует с рисунками и подрису-ночными подписями, что вызывает ряд недоуменных вопросов. Если, например, по оси абсцисс на рис. XVI-6 отложена массовая скорость твердого материала W, то как могут здесь точкам соответствовать потоки без твердых частиц Если все же точки отвечают потокам в отсутствие твердого материала, то почему крайний правый профиль на рис. XVI-6, б деформирован (в отсутствие твердых частиц он должен быть осесимметричным) Наконец, если локальные потоки твердого материала по оси трубы близки к средним (кстати, как они могут не совпадать по оси для U = 20 м/с на рис. XVI-6, а и б ), то непонятно, почему на рис. XVI-6, б 3,8 г/(см -с) при U = 10 м/с и [c.596]

Пример 11-7. Определить коэффициент теплоотдачи при движении метилового спирта в межтрубном пространстве кожухотрубного теплообменника с поперечными перегородками. Наружный диаметр труб н = 25 мм. Массовая скорость спирта U7 = 168 кг1м -сек, средняя температура It = 37,7° С. Константы метилового спирта при этой температуре [c.392]

Для жидкостей массовую скорость в трубах теплообменников принимают равной 200—2000 кг/м сек, причем более низкие значения выбирают для одноходовых кожухотрубных теплообменников, средние — для многоходовых, элементных, погружных и оросительных- теплообменников, а более высокие — для теплообменников труба в трубе и каналов спиральных теплообменников. [c.445]

Пример 12-7. Определить коэффициент теплопередачи для 10%-ного раствора NaOH, нагреваемого в горизонтальном подогревателе. Избыточное давление греющего пара составляет 2,94 бар (3 а/п), температура Г—132,9 С. Раствор проходит по стальным трубам диаметром 25/21 мм. Количество труб п = 258. Массовая скорость раствора = 412 кг/м -сек, средняя температура равна 106,2° С. Константы раствора при этой температуре [c.447]

О до Як/2 для горизонтального аппарата плотность орошения Г = ркбк к изменяется от О до Г , а температура пленки конденсата постоянна по длине интервала (и) и периметру Я,-труб для каждого хода. Примем на интервале для паро-газо-жидкостного пространства и хладагента модели идеального смешения, предполагая, что средние значения параметров, входящих в рассматриваемые уравнения, соответствуют их значениям на конце участка длиной (в точке Распределенность параметров и учтем их определением по среднеарифметическому значению массовой скорости на рассматриваемом интервале. Теперь система уравнений динамики для /-го интервала запишется в виде [c.84]

На рис. 10.10 приведена зависимость /н-фактора теплоотдачи от числа Рейнольдса для теплообменников с внутренним диаметром кожуха 200 мм и более. В число Рейнольдса в соотношении Делаварского университета входит массовая скорость, представляющая собой среднее геометрическое из массовых скоростей поперечного обтекания труб в центре кожуха и течения в окнах сегментных перегородок. Коэффи-352 [c.352]

Здесь Арп. г — потеря давления на поддержание столба газа, н/ж — массовая скорость газа, кг1 сек-м ) Uv — средняя действительная скорость газа в трубе, м1сек —ускорение силы тяжести, м1сек -, L — высота столба, т. е. длина вертикальной трубы, ж Арп. ТВ— потеря давления на поддержании твердого вещества, н/ м — массовая скорость твердого вещества, кг сек-м ) тв — средняя действительная скорость твердого вещества в трубе, м/сек. [c.164]

Существенное влияние на структуру потока оказывают удары твердых частиц о стенку трубы. В работе [43] исследовали поперечную миграцию твердых частиц, транспортируемых в вертикальном направлении, а также частоту и скорость их ударов о стенку. Скорость газа (воздух) изменяли от 13 до 25 м/с, а массовую расходную концентрацию твердой фазы от 1 до 4 (кг/ч) / (кг/ч). В опытах применяли узкие фракции силикагеля со средним диаметром 2,1, 2,8, 3,7 мм. Горизонтальную миграцию частиц, транспортируемых в вертикальном потоке, оценивали по частоге ударов на единицу поверхности трубы за секунду N, см" -с ) и по средней скорости частиц в горизонтальном направлении (мг, [c.62]

Смотреть страницы где упоминается термин Скорость в трубе, средняя массовая: [c.315] [c.22] [c.67] [c.189] [c.76] [c.483] [c.531] [c.22] [c.177] [c.178] [c.223] [c.380] [c.194] [c.163] [c.558] [c.419] [c.162] [c.72] [c.164] [c.66]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология