Время и кривые разгона

Рис. 6.2. Кривая разгона концентрации моногидрата Аи — амплитуда скачкообразного внешнего воздействия — изменение давления воздуха на регулирующем клапане, равное Ди=0,15 атм т — время чистого запаздывания, равное 400 сек

Рис. 75. Кривые разгона электролизера БКГ-17 (т — время запаздывания)

Время разгона двигателей от = 0,3 до 3 = 0,03, определенное графоаналитическим методом, составляет для воздуходувок - 02 = 8,5 с (рис. 6, кривая 2Р), для насосов - = 5,3 с [c.29]

Постоянная времени. Отрезок времени Т от пересечения касательной к кривой разгона в точке перегиба с линией начального установившегося значения до точки ее пересечения с линией нового установившегося значения (см. рис. У-З, б, отрезок ВС1) называется постоянной времени объекта. Это условное время изменения выходной величины от начального значения до нового установившегося, при условии, что это изменение происходило с постоянной и максимальной скоростью для данного переходного процесса. [c.151]

Далее, методом площадей, по паспортной механической характеристике двигателя и насоса строится кривая разгона механизма. По кривой разгона определяется время разгона на каждом из участков механической характеристики. Определяются потери электроэнергии на каждом из участков и суммарные потери. [c.138]

Кривые переходного процесса (кривые разгона). Для формулирования закона управления процессом строят его динамическую модель, общая структура которой описана выше (см. стр. 18). На основе математической модели составляют структурную схему управления и далее подбирают технические средства автоматического управления. Однако ввиду большой сложности процессов химической технологии их динамические модели настолько громоздки, что реализация этих моделей практически становится невозможной. Поэтому в настоящее время для построения схем автоматического регулирования и управления используют опытные данные, снятые непосредственно на рассматриваемом объекте. [c.30]

Время запаздывания. В точке максимальной скорости изменения выходной величины (см. рис. У-З, б, точка А) проведем касательную к кривой разгона и продолжим ее до пересечения с линией начального установившегося значения выходной величины (точка В). Тогда расстояние от момента нанесения возмущения до пересечения касательной с осью (отрезок ОВ) определит общее (суммарное) время запаздывания объекта Тз. Величина Тз складывается из чистого (транспортного) и емкостного (переходного) запаздываний. Для решения практических задач обычно пользуются суммарным временем запаздывания объекта. [c.151]

Для точного расчета требуется определить зависимость активных сопротивлений обмоток СД от скольжения. Однако такие зависимости, как правило, неизвестны. В этих условиях потери при пуске можно определять по эквивалентному активному сопротивлению СД. Для этого достаточно знать только индуктивные сопротивления схемы замещения и по токам в каждой из ветвей схемы определить ток в эквивалентном активном сопротивлении. Далее, по кривой разгона определяются время разгона и потери электроэнергии на каждом из участков механической характеристики. [c.73]

Сравним теоретическую кривую разгона по каналу возмущающего Время,мш воздействия изменение амперной Рис. 3. Кривые переход- нагрузки - температура анолиТа ного процесса по каналу На выходе ИЗ электролизера, полу-воздействия амперная на- ченную на основании решения [c.34]

Для того чтобы снять кривую разгона, регулируемый объект приводится в установившееся состояние при заданном режиме. После этого быстро изменяют входную величину (например, приток или отвод тепла) на 10—20% номинального значения. Опыт продолжают до тех пор, пока не установится новое значение регулируемой величины. Во время опыта записывают через одинаковые промежутки времени выходную величину (например, температуру). По полученным данным строят кривую разгона и определяют коэффициенты упрощенного уравнения объекта [12, 13]. Каждый опыт производят при одних и тех же условиях не менее двух раз, причем кривые разгона практически должны совпадать. [c.79]

Значительные энергетические затраты, связанные с разделением многокомпонентных смесей в ректификационных установках, и повышенные требования к качеству целевых продуктов делают актуальной задачу создания высокоэффективных автоматических систем управления. Это связано с необходимостью рассмотрения нестационарных задач, т. е. выяснения на стадии проектирования динамических свойств объектов управления. В настоящее время теоретические основы решения этих задач мало разработаны. Существующий потарелочный метод расчета позволяет в лучшем случае получить только начальные участки кривых разгона. Объяснить это можно прежде всего тем, что переходные режимы в многотарельчатых колоннах весьма длительные (до нескольких суток). [c.275]

Кривые разгона по некоторым из исследованных каналов связи были приведены в работах [2, 3]. Аналитическое и экспериментальное исследование динамики сушки в КС подтвердило необходимость раздельного рассмотрения динамики по ке и Щ (принятого при получении исходной математической модели [1]) из-за существенного различия в длительности переходных процессов. Время разгона по кс при всех источниках возмущений в 2—3,5 раза меньше времени разгона по Ш2 . Это различие в динамике может быть, по-видимому, объяснено зависимостью не только от значения /к с в момент выгрузки продукта, но и от эпюры за все время пребывания данной порции материала в объеме КС. [c.176]

Рис. VII-2. Кривые разгона электролизеров БГК по каналу расход рассола — концентрация NaOH в щелочи (т — время чистого запаздывания)

В различных формулах седиментационного анализа в качестве t используют истинное время седиментации которое определяют приближенно как сумму времени опыта и Vg времени разгона ротора. В случае скоростной седиментации, когда непосредственно наблюдается движение седиментационной границы, определяют как время, отсчитываемое от абсциссы точки, соответствующей X = Хо на кривой Ig X = / (О- Если зависимость Ig х = = f (О криволинейна, то более точно /j определяется методом последовательных приближений — подбором такого которое линеаризирует зависимость S = In (х/хо)/м t — 4) от (х/хд) — 1 в области X -> Хо [3, с. 138]. [c.19]

На рис. 13 приведена кривая разгона одного из распространенных на очистных сооружениях объектов регулирования — ершового смесителя, в котором происходит нейтрализация содержащихся в сточной воде кислот известковым молоком. Параметром регулирования ст служит величина pH, измеренная на выходе смесителя и преобразованная в напряжение на входе регулятора i/вх возмущающим воздействием Ко — изменение расхода реагента. Расход сточной воды и ее химический состав во время опыта неизменны. [c.51]

Задаваясь различными промежутками времени центрифугирования I и определяя экспериментально изменение привеса вещества Р, можно рассчитать радиус частиц и построить кривую распределения. Однако в настоящее время пользуются несколько измененной методикой эксперимента, чтобы избежать трудностей, возникающих при введении поправок на время разгона и остановки центрифуги при постоянном времени центрифугирования I меняют величину седиментационного столба к — в каждую из центрифужных пробирок помещают различный объем суспензии (рис. 8). [c.62]

В последнее время для расчета систем автоматического регулирования тепловых установок составляют каталоги кривых разгона для типовых регулируемых объектов. В каталогах указывают оптимальные настройки автоматических регуляторов и основные данные процессов регулирования. Для выбора автоматического регулятора и его настройки определяют с помощью опыта кривую разгона регулируемого объекта и находят в каталоге кривую, близкую по форме к данной [12]. [c.79]

Совмещением первичных графиков и переведением их в относительные величины строят кривую промежуточной детонационной характеристики автомобиля (черт. 19). При построении кривой промежуточной детонационной характеристики за 100% принимают для каждой из первичных кривых минимальный расход топлива при выбранных низшей и высшей скоростях, минимальный расход топлива на цикл и минимальное время разгона и затем подсчитывают относительные увеличения этих величин при изменении угла опережения зажигания. [c.191]

Полученную кривую разгона обрабатывают, т.е. выдвляют время "чистого" запаздывания Т , определяют коэффициент усиления К = ЛУ/Л У и постоянную времени То объекта, [c.25]

Из графика определяются время запаздывания т и постоянная объекта То. Запаздывание в свою очередь является суммой двух величин транспортного запаздывания Тт и переходного запаздывания Тп. Тангенс угла наклона касательной к кривой в точке перегиба, определенный для единичного возмущения, характеризует скорость разгона е [c.63]

В различных ф-лах седиментационного анализа в качестве г используют истинное время С. t , к-рое определяют приближенно как сумму времени опыта и i/g времени разгона ротора. В случае скоростной С., когда наблюдают дви кение концентрационной границы, Iq определяют как время, отсчитываемое от абсциссы точки, соответствуюш,ей х=х на кривой Ig x(t). [c.199]

Ниже будет рассмотрено несколько типичных случаев, в том числе и наиболее трудные. При этом будет принято допущение, что во время разгона ротора существует та же зависимость между кривой —Н и числом оборотов, что и для установившегося режима при таком же числе оборотов. [c.287]

Обе кривые наносят на миллиметровую бумагу и интегрируют весовым способом, для чего вырезают площадь, образованную кривой и осями координат, и взвешивают на аналитических весах предварительно определив вес одного кв. сантиметра, по весу произвольно взятого квадрата находят величину площади, а по ней — эквивалентное время (поправку). Сумму поправок для разгона и остановки вычитают из заданного времени центрифугирования. [c.177]

Иными словами, функция у = f t) имеет точку перегиба, причем время, соответствующее этой точке, совпадает с временем достижения максимальной концентрации промежуточного продукта [см. (3.36)]. 8-образная форма кривой (рис. И) означает, что накопление конечного продукта происходит как бы с ускорением. Сначала его концентрация увеличивается медленно, затем все быстрее и после точки перегиба—с замедлением. В начальный период образование конечного продукта может быть настолько мало, что он аналитически не обнаруживается, а затем он как бы вдруг начинает появляться. Такой начальный период разгона реакции называют индукционным периодом (т). Его продолжительность, безусловно, связана с точностью применяемых методов анализа. [c.56]

График уравнения (Х1-17) показан на рис. 216,а. Приближение г к новому стационарному значению Гд происходит тем быстрее, чем меньше емкость У . Однако полное теоретическое время разгона (время, за которое достигается новое стационарное значение) равно бесконечности. В теории регулирования пользуются так называемой постоянной времени объекта, т. е. временем разгона до номинального значения регулируемой величины в отсутствие самовыравнивания. Постоянная времени Т равна длине подка-сательной к кривой разгона, проведенной через начало координат (см. рис. 216,а). Как нетрудно убедиться, для процесса, описываемого уравнением (ХМ5), величина Т=У Ь. [c.691]

В общем случае, как уже отмечалось, при полимеризации а-олефинов на комплексных катализаторах скорость полимеризации сначала увеличивается, некоторое время остается неизменной, а затем снижается, Разгон на кинетических кривых обусловлен медленным инициированием, а снижение скорости полимеризации— дезактивацией активных центров. Уравнение, описывающее все этапы полимеризации, имеет вид [53, 645, 692, 742] [c.193]

В турбинном режиме стационарный гидродинамический момент, по данным эксперимента, в значительной степени зависит от приведенной частоты вращения и в то же время мало изменяется с увеличением открытия направляющего аппарата Оо. Можно считать, что в пределах погрешности эксперимента точки, соответствующие разным открытиям, ложатся на одну кривую (рис. 5.19). Максимальный по абсолютной величине стационарный момент наблюдался на разгонной частоте вращения он направлен на открытие лопасти и достигает —80 Н-м, тогда как на оптимальных частотах вращения этот момент равен —13 Н-м. Момент от центробежных сил, действующий на закрытие лопасти, не- [c.262]

Перед местом ввода извести в сточ1ную воду установлен второй рН-метр, обеспечивающий контроль за неизменностью состава поступающей воды. Если во время снятия кривой разгона происходит значительное изменение величины pH исходных стоков, опыт прекращается. [c.145]

С точки зрения управления процессом эта система неблагоприятна, так как теплообменник является звеном с распределенной по длине емкостью, что обусловливает значительную инерционность объекта по каналу управляющего воздействия. В то же время возмущения воздействуют непосредственно на основное звено объекта — процесс , и, если аппарат работает по модели смешения, кривая разгона объекта соответствует одноемкостному звену. [c.433]

Определение дорожных октановых чисел методом затухания детонации отличается от описанного выше метода Юнионтаун тем, что работа двигателя поддерживается в режиме еле различимой детонации непрерывной регулировкой вручную опережения зажигания во время разгона величина опереж ения регистрируется при заранее заданных числах оборота двигателя. Типичная сетка калибровочных кривых, полученных по пз.мененному. методу Бордерлайн , представлена на рис. 5. [c.44]

Кривая, построенная но этому уравнению, является экспонентой (ом. рис. 13, в). Задаваясь значениями времени т=Г, %=2Т, т=37 и т. д., мы видим, что соответствующие значения регулируемого параметра очень быстро приближаются к своему установившемуся значению. Практически время перехода из одного установившегося состояния в другое Тпер, называемое переходным или инерционным запаздыванием ( время разгона ), не превышает 47 Тпер—(3- 4) 7, так как при этом л (0,95-ь -ь0,98)д ст, где лгст — статическая ошибка в безразмерных координатах. [c.31]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология