Скорость газов в абсорберах

Рис. 63. Кривые допустимой скорости газа в абсорбере. Цифры на линиях — давление избыточное.

Рис. Х1-17. К определению предельной скорости газа в абсорбере с ситчатыми тарелками.

Пример 6-12. Определить коэффициент массоотдачи для газовой фазы в насадочном абсорбере, в котором производится поглощение двуокиси серы из инертного газа (азота) под атмосферным давлением. Температура в абсорбере 20 С, он работает в пленочном режиме. Скорость газа в абсорбере (фиктивная) 0,35 м/с. Абсорбер заполнен кусками кокса (а = 42 м м, = 0,58 м /м ). [c.287]

Гидравлическое сопротивление абсорберов. Прн движении через колонну газ преодолевает гидравлическое сопротивление, причем разность давлений газа на входе в абсорбер и выходе из него должна быть равна сопротивлению, оказываемому его движению. Гидравлическое сопротивление абсорбера зависит от конструктивных особенностей аппарата и гидродинамического режима его работы, связанного со скоростью газа. Основное влияние на величину Др оказывает скорость газа. Оптимальную скорость газа в абсорбере можно определить только при помощи технико-экономического расчета с учетом всех величин, зависящих от w (гидравлическое сопротивление, диаметр и высота аппарата). [c.458]

Скорость газа в абсорбере, м/с 0,15—0,20 [c.88]

Схема промышленной установки мышьяково-поташной очистки газа высокотемпературной конверсии метана с последующей промывкой газа от СО жидким азотом приведена на рис. IV-84. Скорость газа в абсорбере около 0,1 м/с, общая высота насадки 26 м. [c.261]

Экспериментально было выявлено такл<е влияние линейной скорости газа в абсорбере на эффективность абсорбционного поглощения ДХМ дизтопливом (рис. 2). Оптимальной является скорость 0,8—1,1 м/с. [c.105]

Рис. 2. Изменение коэффициента извлечения ДХМ (<р) в зависимости от линейной скорости газа в абсорбере

При проведении абсорбции под повышенным давлением потери напора на преодоление гидравлического сопротивления абсорбера составляют небольшую долю от общего давления в аппарате и поэтому не оказывают существенного влияния на экономические показатели абсорбционной установки. В этом случае целесообразно использовать скорости газа в абсорбере, близкие к предельным, т. е. близкие к скоростям захлебывания. В абсорберах, работающих при атмосферном или более низком давлении, следует принимать более низкие скорости газа, чтобы снизить затраты электроэнергии для перемещения газа через абсорбер. Отметим, что более существенной экономии на капитальных вложениях можно достичь при повышенных скоростях газа-за счет уменьшения диаметра колонны, хотя при этом ее высота несколько увеличивается. [c.86]

Максимально допустимую скорость газа в абсорбере определяют по формуле ( г)макс = [О1 ы — Кз (< 35)] VРж/Рг [c.498]

Пример. Рассчитать диаметр абсорбера и определить расход воды для улавливания хлористого водорода из отходящих газов производства синтетического цитраля, если начальная концентрация его составляет /и=50 мае. %, конечная концентрация 1/к = 0,1 мае. %, плотность газа 1,45 кг/м расход его 36 м ч, линейная скорость газа в абсорбере 1,5 м/с, а концентрация получаемой соляной кислоты 20 %. [c.290]

Скорость газа в абсорбере 30 800/(3600-9,5) = 0,91 м/с. [c.89]

В зависимости от расхода газа аппараты могут работать в пленочном режиме (режиме подвисания) и в режиме эмульгирования. Скорость газа в абсорберах с неподвижным слоем насадки, как правило , не превышает 1 м/с. [c.122]

Методика проверена на установке осушки газа производительностью 13 млн. м /сут. Режим работы установки давление— 4 МПа, температура контакта 20 °С, концентрация регенерированного раствора диэтиленгликоля 99 % (масс.), скорость газа в абсорбере 0,22 м/с, температура верха десорбера 60 °С и давление 0,06 МПа, температура в испарителе 160 °С. Сепарация раствора двухступенчатая (I ступень — 0,6 МПа, П ступень — 0,15 МПа, температура 20—60 °С). [c.101]

Скорость газа в абсорбере, Ткж/ 0,177 0,181 0,177 0,115 0,118 [c.49]

Как правило, для лучшего контакта распыляемый гликоль нагнетают навстречу потоку газа. Мелкие капли гликоля в ходе процесса осушки соединяются, образуя более крупные капли. Осаждаясь на стенках аппарата, они не участвуют в процессе осушки. Это зависит от скорости газа в абсорбере, температуры контакта, давления в аппарате и т. д. [c.53]

Производительность установки, тыс. м /ч Линейная скорость газа в абсорбере, м/с Рабочее давление в абсорбере, МПа Средняя температура в абсорбере, °С Удельный расход раствора ДМ, л/м Влагосодержание газа, г/м на входе в абсорбер на выходе из абсорбера Рабочее давление в десорбере, МПа Температура, °С верха десорбера низа десорбера Остаточное содержание СО в очищенном газе, % [c.158]

Если абсорбция проводится под повышенным давлением, то, как указывалось ранее, потеря напора на преодоление гидравлического.сопротивления абсорбера в данном случае составляет незначительную долю общего давления в системе и не оказывает существенного влияния на экономические показатели абсорбционной установки. При этом целесообразно использовать наибольшие возможные скорости газа в абсорбере, близкие к предельной, т. е. равной, например (0,8—0,9) Шз, где оУз—скорость, отвечающая точке захлебывания. В тех случаях, когда необходимо малое гидравлическое сопротивление (обычно, если абсорберы работают при атмосферном давлении или под давлением ниже атмо- ферного), чтобы снизить расходы на электроэнергию, для перемещения газа через абсорбер принимают более низкие скорости газа. [c.458]

Линейная скорость газа в абсорберах, м]сек [c.105]

Скорость газа в абсорбере составила 1,8 м/сек. Содовый раствор циркулировал в системе абсорбции состав его постепенно менялся, содержапие NaF росло по достижении пересыщения NaF выпадал в осадок. [c.250]

Рис. 10.6. Зависимость гидравлического сопротивления насадки от скорости газа в абсорбере при i — onst

Зависимость скорости массопере-дачи от скорости газа в абсорбере приведена на рис. УП.4. Как видно [c.386]

Линейная скорость газа в абсорбере, м/с............0,8—0,9 [c.74]

W — фиктивная скорость газа в абсорбере (без учета заполнения его насадкой), м сек. [c.239]

Фиктивная скорость газа в абсорбере w = 0,4 м/с. Определить расход [c.295]

Полузаводские и промышленные испытания внутренних теплообменников, погруженных в турбулизованный газожидкостный слой [41, 361] еще в 1945 г. [361], показали высокую эффективность этого приема отвода тепла. Внутренние теплообменники — змееввски из труб, по которым протекала холодная вода, были размещены на полках барботажного реактора — абсорбера ЗОз в сернокислотной системе. Скорость газа в абсорбере была характерной для барботажного режима и изменялась от 0,18 до 0,4 м/с. Кинетические показатели ъ а определяли аналогично изложенному выше, пользуясь формулами (II.1),. (11.46) и (11.48). По данным этих авторов [234, 235], значения возрастали от 1000 до 3140 Вт/(м °С) с повышением Шг в пределах 0,18—0,4 м/с. Однако в некоторых последующих работах [114, 434], посвященных теплоотдаче от сложных поверхностей к газожидкостному слою при переходном режиме (ш == = 0,4 1,0 м/с), не было установлено влияния скорости газа на кинетические показатели теплопередачи в этих же работах было указано на отсутствие влияния высоты газожидкостного слоя Я, в котором размещены теплообменники, на скорость теплопередачи. [c.117]

Зсли абсорбция проводится под повышенным давлением, то, как указывалось ранее, потеря напора иа преодоление гидравлического сопротивления абсорбера в данном случае составляет незначительную долю общего давления в системе и не оказывает существенного влияния на экономические показатели абсорбционной установки. При этом целесообразно использовать наибольшие возможные скорости газа в абсорбере, близкие к предельной, т. е. равной, например (0,8—0,9) где [c.458]

Часто борьбу с ценообразованием ведут путем непрерывного ввода в раствор противопенных присадок, которыми являются некоторые спирты (октиловый и другие) и эфиры. Количество добавляемых противопенных присадок составляет 0,4—0,6% от циркулирующего раствора, а иногда даже меньше. Интересно отметить, что диэтилеигликоль и триэтиленгликоль являются хорошими про-тивопенными присадками, поэтому на установках, где применяются растворы этаноламинов с гликолями для одновременной очистки и осушки газа, пенообразование раствора не происходит. При пено-образовании раствора наблюдается значительный унос реагента вместе с газом. Однако это не единственный источник потерь реагента. Потери реагента могут быть в результате его испарения, уноса вместе с потоком газа даже при отсутствии пенообразования в случае высоких скоростей газа в абсорбере, разложения аминов, химического взаимодействия аминов с такими примесями в газе, как кислород, п образования нерегенерируемых соединений. [c.109]

Коэффициент смачивания зависит от плотности орощения д и способа распределения воды по площади насадки. Он возрастает с увеличеггнем д до некоторого предела, а затем остается практически постояппг . Возможно его возрастание с увеличением размеров элементов насадки. Скорость газа в абсорбере в режимах ниже точки подвисания не оказывает заметного влияния на коэффициент з. Выше точки подвисания гр возрастает с увеличением скорости газа. [c.161]

Кя=У 1х при температуре кипения питания в десорбционной колонне а — наклон равновесной кривой у 1х при температуре жидкости, поступающей в абсорбционную колонну К —у х при температуре насыщенного раствора, покидающего абсорбционную колонну Сз — годовая стоимость амортизации аппарата и затрат энергии, долл (м год) С5 —общая стоимость процесса десорбции, долл/кмоль паров, подаваемых в десорбер (включая стоимость загрузки, охлаждающей воды и греющего пара) 1/1/(/2 — оптимальное отношение мольных концентраций в газе, проходящем через абсорбер (см. ниже) б — время работы, ч1год G — мольная скорость газа в абсорбере, кмольI ч м )-, г — отношение действительного флегмового числа в дйстил-ляционной колонне к минимальному флегмовому числу п—показатель степени в выражении Но. т G L) . [c.417]

Средняя линейняя скорость газа в абсорберах изменялась по условиям испытаний в широких пределах, от 0,3 до 3 м1сек. [c.106]

Абсорбер выполняется в виде колонны, собранной из керамиковых царг, в качестве насадки применяются кольца Ращига 25жж. Скорость газа в абсорбере должна быть 0.2 м/сек. [c.651]

Уменьшение степени поглощения СО 2 из газа достигается снижением концентрации щелочи в растворе (применяют 5%-ный раствор NaOH), увеличением скорости газа в абсорбере, уменьшением плотности орошения абсорбера и температуры процесса абсорбции. [c.220]

Принимаем скорость газов в абсорбере 4 м1сек. Тогда требуемое сечение абсорбера [c.160]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология