Предельная скорость газа в абсорберах

Рис. Х1-17. К определению предельной скорости газа в абсорбере с ситчатыми тарелками.

Предельная скорость газа в насадочных абсорберах (см. например, формулу (9.25)) [c.234]

Предельную скорость газа в насадочных абсорберах мол<но рассчитать по уравнению [1 ] [c.105]

Предельную скорость газа, выше которой наступает захлебывание насадочных абсорберов, можно рассчитать по уравнению (1) [c.196]

При большинстве методов расчета тарельчатых колонн скорость газа ограничивают значением, при котором пе происходит чрезмерного уноса жидкости потоком газа. Поэтому диаметр колонны и конструкция тарелок должны обеспечивать работу абсорбера при заданной нагрузке по жидкости с достижением оптимальных значений эффективности разделения и гидравлического сопротивления. Предельную скорость газа обычно находят из сле-дуюш его общего уравнения [c.16]

Предельную скорость газа в насадочных абсорберах можно рассчитать по уравнению [П [c.105]

Диаметр колонны определяют аналогично диаметру насадочных абсорберов по принятой скорости газа т в свободном сечении, площадь сечения находят по уравнению (17-19). При выборе скорости уи следует исходить из условий работы тарелок— в равномерном режиме или в режиме газовых струй и брызг (стр. 616). Скорость т не должна превышать некоторого предельного значения >пред. при котором резко увеличивается унос брызг жидкости на вышележащую тарелку. [c.623]

Диаметр абсорбера D определяют по общему уравнению (Х,75). Фиктивную скорость газа Wq принимают с учетом рассчитанной но уравнению (Xi,25) предельной скорости w . Полученное значение D необходимо скорректировать с учетом того, что насадка должна по воз- [c.462]

По рекомендованным в литературе [78, 4] зависимостям определяют предельную и рабочую скорость газа (рабочую скорость газа рекомендуется принимать равной 0,7-0,9 от предельной), а затем - диаметр абсорбера. [c.311]

При проведении абсорбции под повышенным давлением потери напора на преодоление гидравлического сопротивления абсорбера составляют небольшую долю от общего давления в аппарате и поэтому не оказывают существенного влияния на экономические показатели абсорбционной установки. В этом случае целесообразно использовать скорости газа в абсорбере, близкие к предельным, т. е. близкие к скоростям захлебывания. В абсорберах, работающих при атмосферном или более низком давлении, следует принимать более низкие скорости газа, чтобы снизить затраты электроэнергии для перемещения газа через абсорбер. Отметим, что более существенной экономии на капитальных вложениях можно достичь при повышенных скоростях газа-за счет уменьшения диаметра колонны, хотя при этом ее высота несколько увеличивается. [c.86]

С уменьшением размеров элемента насадки увеличивается ее удельная поверхность и достигается большая компактность абсорбера, но одновременно возрастает гидравлическое сопротивление и падает предельно допустимая скорость газа. В связи с этим при [c.496]

Полые распылительные абсорберы предельно просты по устройству, их гидравлическое сопротивление потоку газа невелико, и их можно использовать для обработки газовых потоков, содержащих механические загрязнения типа мелкой пыли. С другой стороны, абсорберы такого типа имеют весьма значительные объемы, поскольку скорости газа во избежание уноса части жидкости обычно не должны превышать 1 м/с. Кроме того, расход энергии на диспергирование (распыливание) абсорбента здесь оказывается значительным. [c.402]

Если абсорбция проводится под повышенным давлением, то, как указывалось ранее, потеря напора на преодоление гидравлического.сопротивления абсорбера в данном случае составляет незначительную долю общего давления в системе и не оказывает существенного влияния на экономические показатели абсорбционной установки. При этом целесообразно использовать наибольшие возможные скорости газа в абсорбере, близкие к предельной, т. е. равной, например (0,8—0,9) Шз, где оУз—скорость, отвечающая точке захлебывания. В тех случаях, когда необходимо малое гидравлическое сопротивление (обычно, если абсорберы работают при атмосферном давлении или под давлением ниже атмо- ферного), чтобы снизить расходы на электроэнергию, для перемещения газа через абсорбер принимают более низкие скорости газа. [c.458]

Испытания показали, что абсорбер работает устойчиво с точки зрения гидравлики в значительном диапазоне нагрузок по газу и жидкости. Так, в интервале плотностей орошения от 40 до 60 м/ч при изменении скорости газа (по условиям в нижней части аппарата) от 0,55 до 1,13 м/сек высота газо-жидкостного слоя на тарелках изменилась от 0,1 до 0,15 м при этом общее сопротивление аппарата было равно 750—1000 мм вод. ст. Указанные нижнее и верхнее значения скорости газа не являются предельными. [c.145]

Диаметр абсорбера О определяют по общему уравнению (X, 75). Фиктивную скорость газа Шд принимают с учетом рассчитанной по уравнению (XI, 25) предельной скорости Полученное значение О необходимо скорректировать с учетом того, что насадка должна по возможности полностью смачиваться жидкостью, а плотность орошения связана с О зависимостью [в м /(м -сек ] [c.488]

Расчет противоточных абсорберов с обратимой химиче ской реакцией разработан только для предельных гидродинамических режимов. Так, при полном перемешивании жидкости расчет следует вести по уравнению (II, 80) на конечные концентрации всех компонентов в жидкости. Если предположить идеальное вытеснение потоков газа и жидкости, то расчет ведут последовательно, разбивая весь диапазон концентрации (от начальной до конечной) на ряд интервалов. При расчете скорости абсорбции используют средние для данного интервала значения концентраций. [c.72]

В условиях отделения абсорбции, где равновесное давление СО2 над раствором невелико, последний фактор преобладает над первым до температуры порядка 55° С. Поэтому с точки зрения скорости и полноты поглощения двуокиси углерода в процессе абсорбции полезно иметь предельно повышенный температурный режим, насколько это позволяют необходимые скорость и полнота поглощения аммиака. Надо также иметь в виду, что двуокись углерода достаточно хорошо поглощается только в том случае, если в рассоле имеется аммиак. Поэтому поглощение аммиака надо растянуть по всей высоте абсорбера, для чего опять-Таки полезно поддерживать предельно допустимые повышенные температуры, особенно внизу абсорбера, куда поступает концентрированный аммиачный газ из отделения дистилляции. [c.118]

Абсорбер тарельчатого типа представляет собой колонну, внутри которой вмонтировано большое число своеобразных полок. Они изготовлены в виде неглубоких поддонов, в центре которых вмонтирована газопроводящая труба, накрытая колпачком. Поглощающая жидкость, подаваемая сверху, непрерывно стекает вниз с полки на полку и по мере движения вниз по колонне насыщается нужным продуктом. Скорость движения жидкости и газового потока, количество тарелок рассчитывают таким образом, чтобы на выходе из колонны поглотитель содержал предельно возможную концентрацию уловленного продукта, а отходящие газы были полностью свободны от посторонних примесей. [c.190]

Зсли абсорбция проводится под повышенным давлением, то, как указывалось ранее, потеря напора иа преодоление гидравлического сопротивления абсорбера в данном случае составляет незначительную долю общего давления в системе и не оказывает существенного влияния на экономические показатели абсорбционной установки. При этом целесообразно использовать наибольшие возможные скорости газа в абсорбере, близкие к предельной, т. е. равной, например (0,8—0,9) где [c.458]

Эффект осевой дисперсии, или обратного перемешивания , особенно важен для жидкостной экстракции, когда применяются безнасадочные струйные колонны, так как всплывающие мелкие капельки жидкости легко смешиваются и изменяют направление своего движения. В предельных случаях перемешивание от одного конца до другого настолько эффективно, что аппарат работает в режиме идеального перемешивания. Указанный эффект, как правило, проявляется слабее в газо-жидкостных насадочных колоннах, хотя абсорбер или отпарная колонна могут оказаться исключительно неудачными, если при расчетах игнорируют обратное перемешивание газа, движущегося с малой скоростью. Большое значение L и малое значение G могут привести к прокачке газа сверху вниз в абсорбере, нарушая тем самым преимущества режима противотока. При десорбции СО, из воды воздухом в колонне, заполненной стальными кольцами диаметром 5 см, Купер, Кристль и Пири [14] получили значения (HTU)o в два-три раза большие, чем значения, измеренные Холлоуеем на аналогичном оборудовании. В этих опытах L было очень велико [от 64 400 до 273 000 кг/(м -ч)], а приведенные скорости газа составляли лишь 0,024—0,4 м/с (93 < G < 1800). С указанными довольно предельными условиями можно столкнуться в абсорберах высокого давления для извлечения метана из отходящих газов при крекинге большим потоком масла, в котором метан плохо растворяется. [c.624]

По рабочей скорости м/с, и объемному расходу газа м с, подсчитывают диаметр колонны абсорбера, затем выбирают ближайший диаметр В из нормализованного ряда диаметров колонн и уточняют рабочую скорость, которая не должна первышать 70...85% от предельной [c.346]

Продукты реакции выходят снизу реактора 1 и охлаждаются в теплообменнике 3, а затем в холодильнике 4. Дальнейшее охлаждение достигается подачей воды в линию входа продуктов реакции в сепаратор 5, где происходит отделение сконденсировавшихся продуктов (акролеин, предельные альдегиды, вода) от паров и газов, содержащих непрореагировавший пропилен, следы акролеина и воды, оксид углерода, азот и в незначительном количестве углеводороды. Парогазовую смесь из сепаратора 5 направляют в абсорбер 6, орошаемый водой, и после абсорбции акролеина выходящий газовый поток делят на две неравные части. Меньший поток обогащают кислородом и возвращают в реактор 1 через теплообменник 2, а в больший поток после подогрева в подогревателе 7 добавляют воздух и направляют его на вторую стадию окисления в реактор 8, содержащий в качестве катализатора фосфоромолиб-дат висмута. Скорость подачи воздуха в реакторе 8 должна быть такой, чтобы мольное соотношение кислород пропилен находилось в пределах от 2 1 до 5 1. Температура в реакторе 8 поддерживается несколько выше, чем в реакторе 1 (400—475 °С) и регулируется температурой нагрева сырьевой смеси в подогревателе 7 и температурой воды, охлаждающей отенки реактора. Давление в реакторе 8 около 0,74 МПа. [c.239]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология