Сплошная фаза в двухфазных потоках

Основные количественные характеристики системы при наличии потоков двух фаз перепад давления, результирующая скорость сплошной фазы и удерживающая способность по дисперсной фазе. Для получения количественных характеристик двухфазного потока можно использовать два принципа [14, 151. [c.138]

В колонных аппаратах химической технологии объемная доля дисперсной фазы может изменяться в очень щироких пределах - от нуля до максимально возможной, а скорости движения фаз относительно стенок аппарата имеют, как правило, тот же порядок величины, что и скорость движения частиц относительно жидкости. Поэтому взаимодействие фаз, связанное с их относительным движением, и гидродинамическое взаимодействие частиц между собой оказывают решающее воздействие на характер течения в аппарате. Для математического описания течений такого рода наибольшее распространение в последнее время получила модель раздельного движения фаз, или двухжидкостная модель [92—95]. В ней фазы рассматриваются как два взаимопроникающих и взаимодействующих континуума, заполняющих один и тот же объем [92, 95]. Фазы, составляющие дисперсную смесь, как бы размазываются по объему, занятому смесью, но при этом каждая из них занимает лишь часть этого объема Величина носит название объемной доли (или объемной концентрации) г-й фазы и является одной из основных характеристик дисперсного двухфазного потока. Объемная доля дисперсной фазы д = может называться удерживающей способностью, задержкой, газосодержанием, а объемная доля сплошной фазы ( = 6 -удерживающей способностью по сплошной фазе либо порозностью. Для двухфазного течения всегда <р + = . Приведенная плотность фазы определяется следующим образом [c.58]

Во многих процессах химической технологии — абсорбции, ректификации, экстракции и т. д. происходит движение двухфазных потоков, в которых одна из фаз является дисперсной, а другая — сплошной. Дисперсная фаза может быть распределена в сплошной в виде частиц, капель, пузырей, струй или пленок. В двухфазных потоках первого рода сплошной фазой является газ или жидкость, а дисперсной — твердые частицы, форма и масса которых при движении практически не меняется. Некоторые гидродинамические параметры двухфазных потоков первого рода рассмотрены в разделе 3 данной главы. В потоках второго рода газ или жидкость образуют и сплошную, и дисперсную фазы. При движении частиц дисперсной фазы в сплошной они могут менять форму и массу, например вследствие дробления или слияния пузырей и капель. Математическое описание таких процессов чрезвычайно сложно, и инженерные расчеты обычно основываются на экспериментальных данных. [c.17]

При осаждении частиц дисперсной фазы наблюдается их смещение к оси колонны. Это приводит к возрастанию концентрации в центральной части колонны, что вызывает образование в этой зоне нисходящего потока сплошной фазы. Восходящий поток наблюдается у стенок колонны. При этом основная масса частиц, содержащаяся в центральной части колонны, приобретает дополнительную скорость, что, в свою очередь, ведет к образованию неравномерности концентрации дисперсной фазы в объеме аппарата. Так как скорость циркуляции увеличивается с увеличением диаметра колонны, то средняя концентрация в объеме двухфазного слоя уменьшается. Эксперименты показывают, что для системы жидкость — твердое наблюдается зависимость фд от диаметра колонны, которая связана, в основном, с образованием внутренней циркуляции сплошной среды. В области малых значений 1 д удерживающая способность аппарата не зависит от диаметра колонны. Это объясняется равномерным распределением частиц по сечению аппарата. В колоннах с малым сечением влияние диаметра на фд может быть объяснено [c.98]

В работах [101, 102, 164—166] продольное перемешивание в сплошной фазе двухфазного потока жидкость — жидкость исследовалось методом меченых атомов на системе трихлорэтилен — вода при диспергировании как трихлорэтилена, так и воды, в колонне диаметром 0,3 м с насадками ГИАП-2 и КРИМЗ. Для каждого вещества использовался соответствующий индикатор (водный раствор К1 или спиртовой раствор олеиновой кислоты). [c.120]

Коэффициенты продольного перемешивания в сплошной фазе двухфазного потока на тарелках КРИМЗ еще сильнее, чем для тарелок ГИАП-2, отличаются в сторону увеличения от значений коэффициентов продольного перемешивания для однофазного потока. Влияние скорости дисперсной фазы на на насадке КРИМЗ такое же, как и на насадке ГИАП-2. Влияние интенсивности вибрации достаточно хорошо соответствует соотношению Опытные данные по пере- [c.121]

Применительно к каждой движущейся фазе двухфазных потоков справедливо все изложенное ранее о гидродинамике однофазных потоков. Однако для двухфазных систем основное влияние на характер движения потоков будет оказывать взаимодействие между фазами. Перенос вещества в двухфазных системах происходит через поверхность раздела фаз и в объеме движущихся потоков. К основным процессам, происходящим при движении капель жидкости одной фазы в сплошной жидкой среде другой фазы можно отнести 1) процессы на атомно-молекулярном уровне 2) процессы в масштабе надмолекулярных или глобулярных структур 3) физико-химические процессы, связанные с движением единичной капли и сопровождающиеся энерго- и массопереносом 4) физико-химические процессы, имеющие место при движении и взаимодействии дисперсной фазы в слое сплошной фазы другой жидкости 5) процес- [c.52]

D, Dr, Ож, De, Оц — коэффициенты продольного перемешивания соответственно в однофазном потоке, в газовой и жидкой фазах двухфазного потока газ—жидкость, в сплошной и дис- персной фазах двухфазного потока жидкость — жидкость, м с i От — диаметр соответственно колонны [c.10]

Подробно приведенная выше методика определения коэффициентов продольного перемешивания в сплошной и дисперсной фазах и- удерживающей способности по дисперсной фазе изложена в работе [166]. Используя эту методику, было исследовано [101, 102, 164—166] продольное перемешивание в однофазном потоке, сплошной и дисперсной фаз двухфазного потока и определена удерживающая способность по дисперсной фазе в опыт-но-промышленном экстракторе с вибрирующими тарелками. [c.110]

Следует отметить, что в двухфазном потоке осредненная величина V Кс может, вообще говоря, не быть равной нулю, даже в том случае, когда сплошная фаза является несжимаемой жидкостью (см. уравнения сохранения массы (2.4)). Однако надо иметь в виду, что средний тензор вязких напряжений может быть получен путем осреднения мелкомасштабных тензоров в фазах, которые для несжимаемых жидкостей имеют структуру, аналогичную (2.8). [c.61]

Коэффициент продольной диффузии в дисперсной фазе (газе), как следует из уравнения (10.2) и исходя из экспериментальных данных, принимается равным нулю. Коэффициент продольной диффузии в сплошной фазе для случая двухфазного потока в неподвижном катализаторе может быть определен по критерию Пекле, который для этого случая рассчитывается по формуле [9] [c.189]

При движении двухфазных потоков в промышленных аппаратах различают сплошную и дисперсную фазы. Дисперсная фаза распределяется в сплошной. Диаметр аппарата обычно рассчитывается по линейной скорости сплошной фазы. Поэтому основной задачей инженерного расчета гидродинамики двухфазных систем является нахождение линейной скорости сплошной фазы. [c.137]

Ориентировочные значения чисел Ре для сплошной фазы в двухфазном потоке можно определить по рис. 209. Приведенная зависимость получена для сравнительно небольших диаметров колонн (максимальный диаметр составляет 148 м.м). [c.420]

Распределение времени пребывания оценивалось по второму моменту (дисперсия распределения), на основе значения которого рассчитывались величины критерия Пекле для продольного перемешивания. Расчет критерия Пекле производили, исходя из диффузионной модели перемешивания, с граничными условиями, соответствующими ограниченному каналу [7]. При двухфазном потоке скорость сплошной фазы рассчитывалась с учетом удерживающей способности. [c.60]

Влияние скорости вращения ротора на продольное перемешивание сплошной фазы в двухфазном потоке показано на рис. 2. Значение коэффициентов продольного перемешивания для двухфазного потока больше, чем для однофазного. Кроме того, графики [c.60]

Многие процессы химической технологии проводятся при движении через трубопроводы и аппараты двухфазных потоков. В этих потоках одна из фаз обычно является дисперсной, а другая — сплошной (дисперсионная среда), причем первая распределена в объеме второй в виде частиц, капель, пузырей, пленок и т. п. Взаимное направление обеих фаз в потоке может быть различным. Например, движение твердых частиц и потока газа при пневмотранспорте, пузырей пара и кипящей жидкости в вертикальных трубках выпарных аппаратов с естественной циркуляцией (см. главу IX) направлено в одну сторону, т. е. является прямоточным. Во многих других случаях фазы движутся в противоположных направлениях, т. е. их движение противоточное. При противотоке фаз осуществляется, в частности, взаимодействие пленок стекающей вниз жидкости с восходящими потоками газа или пара в пленочных или насадочных абсорбционных и ректификационных колоннах, взаимодействие капель с потоком другой жидкости (сплошной фазой) в полых или насадочных колонных экстракторах (см. главы XI и XII) и т. д. Картина взаимного движения фаз в аппарате в целом или на отдельных его участках часто более сложная, чем при прямотоке или противотоке, например в аппаратах с псевдоожиженным слоем или на тарелках массообменных аппаратов при барботаже (см. главу XI). [c.111]

В двухфазных потоках, кроме границы раздела между сплошной фазой и стенками трубопровода или аппарата , имеется другая граница, разделяющая обе движущиеся фазы. В зависимости от вида этой границы различают два рода двухфазных потоков [c.111]

Для двухфазного потока одной из характеристик является ф- объемная доля дисперсной фазы (газосодержание). Соответственно, объемной долей сплошной фазы (жидкости) является (1 - ф). [c.126]

Проанализировав особенности взаимодействия фаз на тарелке, можно сократить математическое описание процессов переноса в двухфазном потоке. Уравнения переноса импульса, массы и тепла записываются для сплошной (жидкой) фазы, а влияние дисперсной фазы учитывается источниковыми членами и коэффициентами турбулентного обмена [1 - 4]. [c.131]

Процессы переноса в двухфазном потоке на контактном устройстве, при установившемся режиме работы колонны, являются стационарными. Движение газа в слое жидкости на тарелке происходит преимущественно в вертикальном направлении. Так как в двухфазном потоке скорость газовой фазы намного больше скорости сплошной фазы u(j u , то составляющие силы [c.131]

Типичные структуры газожидкостных потоков иллюстрируются рис. II.22 на примере кипения жидкости в вертикальной трубе. Внизу имеется однофазный жидкостный поток, который переходит в двухфазную систему и пузырьков пара, распределенных в жидкости. Затем по мере увеличения расхода пара отдельные пузырьки сливаются, образуя крупные снаряды , и возникает пузырьково-снарядная, а затем снарядно-кольцевая, дисперсно-кольцевая и капельная структуры двухфазного потока. Распределение дисперсной фазы в сплошной, характерное для каждой из них, показано на рис. 11.22. Условия образования двухфазного потока определенной структуры и переход одной структуры в другую зависит от совокупности физико-механических характеристик системы (физических свойств фаз, скоростей движения фаз, геометрических характеристик системы). [c.160]

Во многих процессах химической технологии — абсорбции, ректификации,. экстракции и т, д. происходит движение двухфазных потоков, в которых одна из фаз является дисперсной, а другая — сплошной. Дисперсная фаза может быть распределена в сплошной в виде частиц, капель, пузырей, струй или пленок. [c.33]

В пульсационных колоннах с перфорированными тарелками, работающих в режиме смесителя-отстойника, диспергированная фаза играет основную роль в снижении обратного перемешивания. Это происходит в результате образования слоев коалесцированной жидкости в нижней части перфорированных тарелок. Однако, в общем случае, влияние дисперсной фазы на перемешивание сплошной фазы изучено далеко не полностью и его зачастую трудно учесть. В связи с этим очень важно, чтобы проводилось как можно больше исследований продольного перемешивания на двухфазных потоках. [c.164]

Образование капель. Формирование структуры потоков в рассматриваемых аппаратах происходит при направленном движении дисперсной жидкой фазы через слой, сплошной в момент образования капель. Гидродинамические режимы при этом определяются не только скоростью движения дисперсной фазы, но и количеством сплошной фазы в двухфазном слое, физико-химическими свойствами сред, способами подвода и распределения дисперсной фазы, наличием кристаллов в одной из жидких фаз, геометрическими характеристиками аппаратов и т. д., то есть задача изучения и количественного описания трехфазных дисперсных систем весьма сложна. [c.119]

Структура двухфазных потоков весьма разнообразна. Она определяется размерами и распределением элементов дисперсной фазы в сплошной и охватывает все возможные состояния между параллельным раздельным движением двух фаз, имеющих одну общую границу раздела, и смесями с весьма однородным распределением дисперсной фазы (пены, эмульсии, дымы, туманы, шламы и т. д.). [c.143]

В специальной литературе [20] получены дифференциальные уравнения, учитывающие основные силы, действующие на каждую из взаимодействующих фаз, включая и силы межфазного взаимодействия дисперсной и сплошной вязкой сред. Одним из таких соотношений является уравнение неразрывности стационарного двухфазного потока [c.67]

Здесь Ps — статическое давление дисперсной твердой фазы, в общем случае отлично от статического давления в сплошной фазе вследствие механического взаимодействия частиц при связном движении плотного слоя дисперсного материала Ф — вектор поверхностных сил трения дисперсной твердой фазы внутри движущегося двухфазного потока [21]. [c.67]

При выводе уравнений (1.63) и (1.64) существенным является, во-первых, предположение о возможности выделить в двухфазном потоке такой элементарный объем, который может считаться достаточно большим, чтобы быть представительным, т. е. содержащим статистически достаточное число частиц, и одновременно быть настолько малым, чтобы к нему можно было применять математические операции как к бесконечно малому элементу. Эти требования выполняются с тем большей вероятностью, чем меньше размеры частиц и возникающие в аппарате локальные неоднородности по сравнению с рабочим объемом аппарата. Согласно имеющимся оценкам [20], дифференциальные уравнения (1.63) и (1.64) могут считаться удовлетворительно описывающими движение сплошных движущихся слоев дисперсных материалов при отношении меньшего из размеров двухфазного потока к размеру частиц дисперсной фазы не менее 102—10 . В противном случае дифференциальные уравнения неразрывности и движения (1.63) и (1.64) могут рассматриваться лишь в качестве конечно-разностных соотношений. [c.67]

В принципе соотношения (1.63) и (1.64) справедливы при любых величинах объемной концентрации дисперсной твердой фазы от нулевого значения до максимально возможного, соответствующего плотному движущемуся слою в предельном случае уравнения для двухфазного потока принимают вид уравнений неразрывности и Навье — Стокса для сплошной среды. Характер движения дисперсной и сплошной фаз в каждом конкретном случае может быть различным в зависимости от назначения массообменного аппарата, от технологических требований к качеству отработки дисперсного материала и от физико-механических свойств взаимодействующих фаз. Так, в процессах пневматической сушки сушильный агент и дисперсный материал с малой объемной концентрацией перемещаются в одном, чаще всего в вертикальном направлении в процессах адсорбции используются аппараты с неподвижным слоем дисперсного адсорбента, через который фильтруется газ-носитель целевого компонента, и аппараты с движущимся сверху вниз слоем дисперсного материала и фильтрованием газа в противоположном направлении. В технике сушки, а также в некоторых технологических процессах (обжиг, гетерогенный катализ и др.) используются аппараты с псевдоожиженными слоями дисперсных материалов. Для осуществления контакта дисперсных материалов с капельными жидкостями при растворении, экстрагировании, кристаллизации широкое применение имеют аппараты с механическими перемешивающими устройствами. [c.68]

Для решения этой проблемы была разработана методика, основанная на использовании двухчастотного ЛДИС, включающего двухканальную систему приема и обработки ин-фор-мации. При этом в исследуемой точке потока создавалось сложное интерференционное поле, состоящее из двух полей, параметры которых позволили выделять доплеровский сигнал только от частиц конкретных фракций. Для исключения взаимного влияния излучений обоих применяемых лазеров (Не—Ме, Ке—Сс1, А. = 0,44 мим) одно из них было ортогонально поляризовано относительно другого, прие.мные оптические системы снабжены интерференционными светофильтрами. При возможности плавного изменения частоты одного из опорных лучей разработанная схема позволяет в принципе решать все задачи, связанные с разделением доплеровских сигналов от частиц дисперсной фазы двухфазного потока, а также от частиц вещества-трассера, введенных в поток для измерения скорости сплошной фазы. [c.86]

Значения Еп.с в двухфазном потоке для насадки ГИАП-2 и КРИМЗ выше, чем в однофазном потоке. Не обнаружено различия Еп.с при использова нии воды и ТХЭ в кач естве сплошной фазы. Опытные данные показали, что на продольное перемешивание дисперсной фазы практически не влияют скорости фаз, но [c.180]

Для двухфазных газо-жидкостных и жидкость-жидкостных систем величина для дисперсной фазы определяется не объемной скоростью потока, а зависит от гидродинамических режимов потоков. Области существования последних определяются отношением объемных скоростей дисперсной и сплошной фаз. Для реакций под повышенным давлением, которое обычно применяется в случаях газо-жидкостных каталитических реакций, наиболее часто встречается режим пузырькового течения. В этом случае скорость всплывания пузырей определяется разностью плотностей сплошцой и дисперсной фаз, диаметром пузыря, зависящим от типа и размера распределительного устройства и от величины поверхностного натяжения на границе раздела фаз. В качестве примера формулы, видимо, приемлемой для расчета колонных аппаратов с суспендированным катализатором, можно привести приближенную формулу для скорости всплывания пузырьков в объеме жидкости при ламинарном движении [26] [c.303]

Поскольку в состоянии инверсии содержится максимальное количество дисперсной фазы в сплошной, то наблюдается наиболее равномерное взаимное распределение фаз в потоке. Это упрсщает определение количественных соотношений, характеризующих двухфазный поток. Сравнивая количественные характеристики двухфазного потока (перепад давления, скорость и удерживающую способность) в данном состоянии с их значением в точке инверсии, можно коли-честаенно описать данное состояние. [c.139]

Исследование движення твердых частиц материала в камере за наклонной перегородкой. Предполагается, что в силу малых размеров включений твердой фазы и высокой порозности фонтанирующего слоя наличие твердых частиц незначительно искажает поле скоростей несущего потока сплошной фазы, а движение двухфазной системы считается плоским. Движение дисперсного материала рассматривается как сложное, состоящее из двух переносного (газового потока) и относительного (перемещение по отношению к сплошной фазе). Здесь и далее под будет подразумеваться скорость газовой фазы, скорректированная с помощью соотношения (3.104). Абсолютная скорость движения частиц равна Vj=Vi—Vq, где Vq — относительная скорость. Ниже предполагается, что вектор относительной скорости Vq направлен верти- [c.183]

Колонные экстракторы с механическим перемешиванием фаз. Если диспергируемая и сплошная жидкости обладают малой разностью плотностей (менее 100 кг/м ) и высоким межфазовым натяжением, подпорный слой, создаваемый в колонном экстракторе с ситчатыми тарелками, недостаточен, чтобы при диспергировании развивать значительную поверхность фазового контакта. Высокую степень диспергирования можно осуществить введением в двухфазный поток дополнительной энергии извне, использовав механическое перемешивание двухфазного потока дисковыми, турбинными, лопастн),1ми и другими мешалками. [c.379]

Уравнение (II, 157а) применяют для определения объема V, занимаемого в двухфазном потоке внутри аппарата одной из фаз, расход которой составляет Q. например общего объема капель (дисперсной фазы) и сплошной фазы для системы жидкость — жидкость в экстракционных аппаратах и т. п. [c.123]

Движение двухфазного потока газ - жидкость на барботажной тарелке харакгеризуется тем, что скорость дисперсной (газовой) фазы намного больше скорости сплошной фазы. Поэтому, с учетом перекрестного движения фаз, справедливо WQ , WQ VQ. [c.130]

В двухфазном потоке (барботажном слое) распределение дисперсной фазы в сплошной фазе принимается равномерным, то есть ф = onst. [c.131]

Для противоточных двухфазных систем важной характеристикой является скорость захлебывания Шз, определяемая как скорость потока сплошной фазы, при которой он "запирает" систему, не позволяя дисперсной фазе двигаться противотоком к сплошной. Явление захлебывания может также наблюдаться в насадочных и пленочных аппаратах например, при чрезмерно высоких скоростях восходящего газового потока жидкость не может стекать вниз по насадке или по вертикальной стенке. Отметим определенное сходство явления захлебывания с зависанием твердой фазы в аппаратах с движущимся слоем (см.разд.2.7.3). Скорости захлебывания для различных процессов чаще всего рассчитываются по эмпирическим формулам лишь для наиболее простых систем (типа фавитационного течения тонких пленок) они поддаются теоретическим оценкам . [c.256]

Двухфазными называются потоки, состоящие из сплошной фазы и распределенной в ней дисперсной фазы. Соответственно агрегатному состоянию этих фаз различают потоки двух видов 1) газ — твердые частицы (г азовзвеси), жидкость — твердые частицы (суспензии) и 2) газ—жидкость и жидкость— жидкость (эмульсии). Потоки первого типа отличаются постоянством формы и размеров дисперсной фазы (твердых частиц) в потоках второго типа частицы дисперсной фазы (газовые пузырьки, капли) могут изменять свою форму и размеры благодаря дроблению и коалесценции в зависимости от их физических свойств и скорости. Двухфазные потоки часто встречаются в аппаратах для осуществления ряда технологических процессов их приходится также транспортировать в трубопроводах на различные расстояния. [c.87]

Первое исследование продольного перемешивания в пульсационной тарельчатой колонне было опубликовано в 1953 г. Бюргером и Свифтом [71]. Наблюдая за поведением окрашенного индикатора в двухфазном потоке, они заключили, что в сплошной фазе происходило значительное обратное перемешивание и некоторые капли дисперсной фазы переносились через колонну в обратном направлении. [c.140]

Результаты исследований показали, что общий коэффициент продольного перемешивания Еа определяется в существенной степени интенсивностью пульсаций и нагрузкой на колонну. Значения коэффициента Еа линейно возрастали с усилением пульсации, но были меньше для двухфазных потоков, чем для однофазных. Это происходило вследствие того, что капли дисперсной фазы, коалесци-руя, образуют слои,, препятствующие движению сплошной фазы, уменьшая тем самым интенсивность обратного перемешивания. Общие коэффициенты дисперсии Еа увеличиваются с числом ступеней колонны, а значения Ев не зависят от ее высоты. [c.144]

Хотя на роторно-дисковых контакторах проведено больше исследований, чем на других экстракторах, однако данные, описываюш ие влияние возможных изменений геометрии колонн, все же недостаточны. Обширное исследование влияния таких переменных на продольное перемешивание сплошной фазы было выполнено Мияучи, Мицутаки и Хэресом [13]. Они провели два типа экспериментов.. На многосекционной колонне диаметром 15 см определены значения коэффициентов продольной дисперсии для одно- и двухфазных потоков. Для определения скорости перемешивания однофазного потока между секциями применялись простые двухсекционные колонны диаметром 10 и 30 см. Во всех экспериментах вода была сплошной фазой. В экспериментах на многосекционной колонне дисперсной фазой служил метилизобутилкетон. Использовался метод импульсного введения солевого индикатора в систему. [c.158]

На рис. 2.12 показана зависимость фд от и д для систем вода —гранулы полистирола и вода —гранулы ПВХ. Как видно, опытные точки для системы вода — полистирол расположены выше, чем для системы вода — ПВХ. Для последней си-стемых1Го больше, поэтому и фд меньше. В табл. 2.3 представлены опытные значения для шести систем, полученные в колонне диаметром 78 мм при фиксированном значении скорости 1 д. Результаты опытов свидетельствуют, что фд уменьшается с увеличением Ар. Это связано, прежде всего, с увеличением W , а также с усилением интенсивности циркуляции сплошной фазы. Поскольку частицы при осаждении смещаются к оси колонны, в сечении аппарата наблюдается переменная плотность двухфазной системы. Колебания плотности увеличиваются с увеличением Ар. Это ведет к усилению интенсивности циркуляционных потоков и к соответствующему падению фд. [c.99]

Вследствие двнжегтпн сплошной фазы относительно частиц дисперсной фазы скорость деформации сплошной фазы вблизи частицы оказывается больше, чем вдали от нее. Поэтому диссипация энергии в двухфазном потоке превышает диссипацию энергии в однородной жидкости, образующей сплошную фазу, даже если вязкость и плотность последней выше, чем у дисперсной фазы. Так, вязкость пены больше вязкости образующей ее жидкости. Теоретический расчет диссипации энергии в сплошной фазе, окружающей твердую сферическую частицу, приводит к выражению [c.150]

Здесь (ф/ у)тр = 4стт ст/ О — градиент давления, обусловленный трением при движении двухфазного потока в трубе, а йр1йу)с и (йр]с1у)р — градиенты давления при движении в той же трубе и с тем же массовым расходом одной сплошной или одной дисперсной фазы, соответственно. [c.153]

При выборе аппаратурно-технологического оформления процесса промывки исходят из свойств осадка и промывной жидкости с учетом требований, предъявляемых к промытому осадку. По способу проведения различают вытеснительную, или фильтрационную, и так называемую репульпационную промывку. Первая заключается в промывке слоя осадка на фильтре, вторая — в перемешивании осадка и промывной жидкости (получении пульпы) с последующим разделением жидкой и твердой фаз. В процессах промывки сравнительно легко удаляется свободная жидкость. Удаление же связанной жидкости происходит значительно медленнее. Определяющую роль ири этом играют процессы массопереноса внутри капиллярно-пористых частиц. Механизм и кинетика процессов массопереноса рассматриваются в гл. V. Репульпационная промывка проводится в специальном оборудовании, работающем независимо от фильтров, на которых получается исходный осадок. Фильтрационная промывка осуществляется обычно на том же фильтре, на котором получается осадок. Промывная жидкость разбрызгивается с помощью брызгал на открытую поверхность осадка (в вакуум-фильтрах и фильтрующих центрифугах) или подается сплошным потоком (в фильтр-прессах). Процесс фильтрационной промывки сложнее процесса фильтрования, поскольку в нем участвуют две жидкости вместо одной и он сопровождается явлениями переноса внутри частиц. Специфические трудности при анализе процессов промывки возникают, когда внутри осадка возможно движение двухфазного потока жидкости и газа. [c.258]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология