Расчет разделения

Дальнейшее повышение эффективности процесса разделения может быть достигнуто применением колонны с двумя или тремя вводами питания и подачей водяного пара вниз [21]. Так, при трехпоточном вводе сырья 10—25% нефти нагревается до 100— 150°С и подается на 7—10 тарелки колонны сверху, основной поток нефти (45—75%) нагревается до 200—240°С и подается в среднее сечение колонны и, наконец, нижний поток после нагрева в печи до 320—350 °С подается на 5—7 тарелки колонны, снизу. Под нижнюю тарелку подается водяной пар (0,2—0,4% масс, на исходную нефть). Сравнительные расчеты разделения нефти при [c.164]

В работе [8] выполнен расчет разделения бензина по двум указанным схемам. В качестве сырья был -взят прямогонный бензин, получаемый на установках при переработке нефти типа ромаш-кинской следующего фракционного состава [c.214]

При наличии надежных данных по парожидкому равновесию расчет разделения тройной смеси в первой колонне может быть проведен по известному методу, принципиальные основы которого достаточно подробно освещены в литературе по перегонке и ректификации [2,10]. [c.148]

Теперь рассмотрим роль стенок системы при определении числа фаз. Если происходит перенос, например массы, тепла или импульса, то стенки при установлении числа фаз относят к системе. Если стенки системы полностью изолированы от окружаюш ей среды и переноса потоков сквозь них не происходит, то имеется только одна фаза. Однако если стенки полностью не изолированы, т. е. сквозь них может проникать переходящий поток, то число фаз будет больше, и это необходимо учитывать в расчете. Разделение систем по принятой в настоящее время терминологии и свойствам стенок приведено в табл. 8-2. [c.107]

Первая часть книги, посвященная равновесному соотношению процессов массопередачи, претерпела значительное изменение. Заново написаны разделы по неидеальным системам и расчету разделения многокомпонентных систем. Расчет процесса разделения смесей на машинах как самостоятельный раздел исключен, поскольку такие расчеты пронизывают содержание всей книги и являются необходимым средством для реализации математических моделей, рассматриваемых как в теоретических разделах, так и ири анализе работы аппаратов для проведения процессов массопередачи. [c.3]

Использование этой формулы для расчета отстойников периодического действия при весьма малой объемной концентрации примеси дает, как правило, хорошую сходимость с экспериментальными данными, особенно при узком спектре дисперсности частиц. Попытки же применения этой формулы для расчета разделения сред с высокой объемной концентрацией дисперсной фазы, что характерно для сточных вод, приводят к значительным расхождениям расчета и экспериментов. В связи с этим было предложено ввести в формулу (П-5) поправочный коэффициент, который определяют по уравнению [c.47]

Приведенный метод расчета числа тарелок, основанный на предположении о постоянстве количеств пара и жидкости по высоте колонны, оправдан только при расчетах разделения смесей близкокипящих компонентов. Для смесей, температуры кипения компонентов которых значительно отличаются, изложенный метод может привести к большим погрешностям в определении необходимого числа тарелок. Для проверки полученного числа теоретических ступеней разделения необходимо произвести проверочный расчет колонны с учетом теплового взаимодействия потоков жидкости и пара по высоте колонны. [c.76]

Основную группу уравнений, необходимых для построения любой модели колонны, составляют уравнения, описывающие процесс межфазного переноса компонентов разделяемой смеси. Практически такие уравнения позволяют определить состав паровой фазы, покидающей ступень разделения, по известному составу жидкости на ней и составу пара, поступающего на нее. Эта зависимость наиболее сложна и в то же время она является основополагающей при проведении расчетов разделения. [c.297]

Важным параметром, определяющим работу ректификационных колонн в области предельных нагрузок, является унос жидкости паром с тарелок. Обычно унос учитывается в виде степенной функции от скорости пара. При этом показатель степени порядка трех. Наиболее существенно унос жидкости сказывается при расчетах разделения смесей с большим диапазоном температур кипения компонентов. При этом еще более резко изменяется величина уноса по высоте аппарата, что значительно снижает разделительную способность отдельных участков колонны. [c.303]

Это уравнение было использовано для решения такой же задачи, для которой применяли численное решение уравнения (VI.19). Результаты расчетов разделения сферических частиц в спиральном газовом потоке [197] приведено ниже [c.244]

Давление ироцесса в К-1 наиболее часто поддерживается равным 0,4—0,5 МПа, реже 0,15—0,20 МПа. Повышенное давление поддсржггзают для того, чтобы обеспечить полную конденсацию верхнего продукта при наличии в нефти растворенных углеводо-родных газов. Однако повышенное давление отрицательно сказывается на технико-экономических показателях процесса и качестве продуктов, так как заметно уменьшается доля отгона паров сырья, расход горячей струи и относительные летучести компонентов смеси. Весьма убедительны в этом отношении сравнительные расчеты разделения нефти с выделением фракций н. к. — 85°С и н.к. — 160°С ири 0,1 и 0,5 МПа, приведенные в табл. П1.3 [c.163]

Одним из таких приемов является широко известный метод счета от тарелки к тарелке . Недостаток этого метода — возможность появления неустойчивости схемы счета, в особенности нри расчетах разделения компонентов, обладающих значительным различием в летучестях. Для устранения этого недостатка предложены различные модификации метода, большинство из которых заключается в использовании различных направлений счета. Так, например, предлагается вести расчет по тяжелым компонентам в направлении от куба к дефлегматору, а по легким—от дефлегматора к кубу. Используют также метод встречного расчета, согласно которому отпарная часть колонны рассчитывается в направлении от куба к сечению питания, а укрепляю- [c.307]

Принципы расчетов разделения двухфазной системы можно проиллюстрировать на примере расчета процесса обычной сепарации. Рассмотрим систему, представленную на рис. 41. Она находится в стабильном состоянии, т. е. в любой точке системы температура, давление и состав постоянны. Таким образом, жидкая и газовая фаза находятся как во внутрифазном, так и межфазном равновесии (температура и давление жидкой и газовой фаз одинаковы, состав каждой фазы не изменяется). [c.65]

Ф. Гельферих показал что заимствованное из теории дистилляции понятие эффективной теоретической тарелки ( 2) можно использовать для расчетов разделения при ионном обмене на колонках. Для элюентной хроматографии малых количеств веществ и при предположении прямолинейности изотермы ионного обмена им выведены следующие уравнения, позволяющие рассчитать форму выходной кривой [c.181]

Результаты расчетов разделения смесей парафинового углеводорода и толуола путем азеотропной ректификации [c.244]

Большинство разделяемых в промышленности смесей содержит более двух компонентов. Однако в ряде случаев смеси состоят в основном из дву х компонентов, концентрации же остальных компонентов очень малы по сравнению с содержанием двух основных. Учитывая это, подобные смеси можно рассматривать как бинарные. Если же такое допущение невозможно, задача расчета многокомпонентных смесей значительно усложняется. При этом следует отметить, что методы расчета ректификации указанных смесей еще не так разработаны, как теория и расчет разделения бинарных смесей. [c.505]

Так, например, математическое моделирование и расчет разделения многокомпонентных азеотропных и химически взаимодействующих смесей методом ректификации сопряжены с определенными вычислительными трудностями, вытекающими из необходимости рещения системы нелинейных уравнений больщой размерности. Наличие химических превращений в многофазных системах при ректификационном разделении подобных смесей приводит к необходимости совместного учета условий фазового и химического равновесий, что значительно усложняет задачу расчета. При этом основная схема решения подзадачи расчета фазового и химического равновесия предусматривает представление химического равновесия в одной фазе и соотнесения химически равновесных составов в одной фазе с составами других фаз с помощью условий фазового равновесия. Для парожидкостных реакций можно выразить химическое равновесия в паровой фазе и связать составы равновесных фаз с помощью уравнения однократного испарения. Для реакций в системах жидкость-жидкость целесообразнее выразить химическое равновесие в той фазе, в которой содержатся более высокие концентрации реагентов. Для химически взаимодействующих систем с двумя жидкими и одной паровой фазой выражают химическое равновесия в одной из жидких фаз и дополняют его условиями фазовых равновесий и материального баланса. Образующаяся система уравнений имеет вид [c.73]

При машинных методах расчета технологических схем используют модуль-разделитель. Модуль предназначен для расчета разделения одного материального потока на два только по количеству в соответствии с заданными коэффициентами разделения. Иначе его называют простым разделителем потока. Входной информацией блока являются коэффициент разделения ф и параметры входного потока количество — состав — с,-давление температура фазность, энтальпия, В результате получаем все параметры выходных потоков. При этом количество и энтальпию выходных потоков рассчитывают по формулам [c.292]

ПРОГРАММА РАСЧЕТА РАЗДЕЛЕНИЯ МНОГОКОМПОНЕНТНОЙ ЖИДКОЙ СМЕСИ ПРИ ПОСТОЯННОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ (FSH) [c.164]

При разработке алгоритма решения систем уравнений математической модели существенным является учет или неучет тепловых балансов потоков по тарелкам колонны. В случае, когда тепловые балансы не учитываются, нелинейность системы уравнений математической модели в основном обусловлена наличием выражений для расчета разделения на каждой ступени. Материальные же балансы в этом случае представляются относительно неизвестных составов линейными уравнениями [c.259]

Одним из таких приемов является широко известный метод счета от тарелки к тарелке. Недостаток этого метода заключается в возможности появления неустойчивости схемы счета, в особенности проявляющейся при расчетах разделения компонентов, обладающих значительным различием в летучестях. С целью устранения этого недостатка предложены различные модификации метода, большинство из которых состоит в использовании различных направлений счета. Так, например, предлагается вести расчет по тяжелым компонентам в направлении от куба к дефлегматору, а по легким — от дефлегматора к кубу. Используют также метод встречного расчета, согласно которому отпарная часть колонны рассчитывается в направлении от куба к сечению питания, а укрепляющая часть — от, дефлегматора также к сечению питания. Несоответствие в результатах, получаемых в сечении питания, служит критерием для коррекции составов конечных продуктов. [c.260]

Молекулярная Р. реализуется в условиях высокого вакуума (неравновесного испарения), когда б. ч. испарившихся молекул без столкновения между собой долетает до пов-сти конденсации и остается на ней. При расчете разделения в описанном аппарате можно применить аналит. и графич. методы, используемые для тарельчатых аппаратов. При этом вместо коэф. относит, летучести, кпд тарелки и числа ТТ необходимо применять соотв. коэф. разделения при неравновесном испарении (а ), кпд отдельной ступени и число теоретич. мол. тарелок [c.233]

В табл. 11.5 иллюстрируется указанная процедура расчета применительно к разделению пятикомпонеитиой смеси АВСПЕ на чистые компоненты [43]. Для данной смеси имеется 10 подгрупп из 2, 3, 4 и 5 компонентов, для разделения которых могут быть использованы 20 подсистем. При расчете разделения бинарных смесей А В, ВС, СО и ОЕ ка чистые комяоненты определяют оптимальные условия разделения давление, флегмовое число н число теоретических тарелок. Затем рассматривают разделение трехкомпонентных смесей н определяют опти-мальную схему по минимуму приведенных затрат. Например, для смеси АВС сравнивают стоимость разделения по схемам [c.135]

Исиользование графиков 1.17 и 1.18 для учета влияния да-ллепия па молярную иптальппю паровой фазы иллюстрировано в примере расчета разделения системы нроиаи — бутан в главе IV. [c.59]

Здесь уместно обратить внимание на одно чнсто практическое наблюдение, имеющее, впрочем, приближеппый характер. Соио-ставлевие результатов расчета режимов полного орошения с результатами расчета разделения той же системы в условиях оптимального режима рабочего орошения с получением продуктов [c.316]

В отличпе от аналитического расчета простой колонны, где используется одно лишь уравнение концентраций для каждой секции, здесь их число равно числу компонентов системы, поэтому с увеличе 1ием числа составляющих расчет разделения заметно осложняется. Другим осложняющим фактором при определении температур паровых и жидких потоков является необходимость решения уравнений изотерм методом постепонного приблил еиия. Как указывалось выше, это затруднение удается преодолеть путем использоваиия относительных летучестей вместо констант фазового равновесия, однако лишь за счет внесения определенной неточности в результаты расчета. Остановимся подробнее иа этом вопросе. [c.392]

Проведение технологических расчетов разделения ссновано на таких понятиях, как фаза, состав фазы, фазовое равновесие, свойства фаз и т. п. [c.23]

При использовании методов расчета по теоретическим тарелкам учет изменения потоков пара и жидкости по ступеням разделения принципиально не представляет трудности, поскольку при этом составы однозначно определяются условиями равновесия и рабочей линией процесса. Иначе обстоит дело при расчетах разделения с использованием диффузионного механизма массообмена. Если при разделении близкокипящих смесей можно допустить наличие эквимолярной массопередачи между жидкостью и паром, то при значительной разнице в теплотах испарения разделяемых компонентов необходимо уже учитывать пеэквимолярность массопередачи (табл. 14, модель 2). [c.303]

В работе [4] приведены результаты расчетов разделения нефтезаводских газов различными методами (расчеты вцп9лпены на основании данных работ [5, 6]). В расчетах принято давление исходного газа, поступающего на переработку, равное 4,2 МПа, и температура —30 °С. В табл. 13 дан состав исходного сырья и получаемых 4>ракций. [c.49]

Алгоритм расчета разделения бинарной смеси с усредненными равновесными потоками совпадает о алгоритмом расчета режима с равновесными внутреншши потоками, приведенный в параграфе 4.3, за исключением пунктов 2 и 3. В пункте 2 по уравнению (4.9) вычисляют значения у и по формуле (2.2) определяют значения равновесных [c.99]

Данные расчетов разделения четырохкомпонентной смеси гексан-гептан-октан-пропап равного состава приведены в таблице 4.5. Качества продуктов разделения представлены в таблице 4.6. Здесь же гтриведены итоги разделения смеси ттри линейно-неравнсмерном распределении тепла и холода по ступеням, а также при разделении с.меси ректификацией. [c.105]

При расчете разделения многокомпонентной смеси состава Х1,р) полные составы дистиллята и кубового продукта зарацее неизвестны. Поэтому приходится формулировать требования к содержанию определенных компонентов в получаемых продуктовых потоках и затем ёы-полнять эти требования при расчете. [c.244]

РАСЧЕТ РАЗДЕЛЕНИЯ МНОГОКОМПОНЕНТНОЙ СМЕСИ ДЛЯ АДИАБАТИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА (AFSH) [c.167]

Вызов AFSH — расчет разделения многокомпонентной жидкой смеси для адиабатического процесса. [c.171]

Следует также отметить, что неучет явлений уноса при расчетах разделения ширококинящих смесей может привести к существенным [c.257]

При расчете разделения неидеальных многокомпонентных смесей появляется еш е один внутренний итерационный цикл (по константал равновесия компонентов (рис. П-46), аналогичный описанным ранее циклам, содержаш имся в алгоритмах расчета фазового состояния и процессов однократного разделения не- [c.158]

Отметим две работы [93, 94], в которых на основе анализа многочисленных расчетов разделения бинарных и многокомпонентных смесей были разработаны методы определения оптимальных значений флегмовых чисел. В работе [93] Вопт рекомендуется определять по графику, приведенному на рис. IV- . Фактор стоимости определяется следующим выражением [c.236]

Рассмотрение приведенного ниже примера (см. рис. 3, где ход разделения показан жирным пунктиром) поясняет применение треугольных диаграмм. состояния для расчета разделения мета- и нараксилолов процессом экстрактивной кристаллизации. Охлаждение смеси равных количеств изомерных ксилолов (рис. 3, точка 1) до —48° приводит к выделению кристаллов чистого нараксилола и получению (согласно рис. 1) жидкости, содержащей 80% метаксилола (точка 2). После удаления кристаллов к маточному раствору добавляют [c.55]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология