Теплообменники среднего давления

Из помещенных в этой таблице данных следует, что применение исследованных оребренных трубок особенно эффективно в витых теплообменниках высокого давления и переохладителях жидкости экономия в весе достигает 65—70% по сравнению с теплообменниками из гладких трубок. 6 газовых теплообменниках среднего давления (давление сжатого воздуха 30 кг/сл ) вес оребренных трубок составляет 42- 47% веса гладких трубок. Сокращаются габаритные размеры теплообменников по длине на 40—60% и по диаметру на 10—12 %1 [c.120]

Теплообменники среднего давления [c.139]

ТЕПЛООБМЕННИКИ СРЕДНЕГО ДАВЛЕНИЯ [c.139]

Коэффициенты теплоотдачи снаружи труб при поперечном обтекании их пучка обычно меньше, чем коэффициенты теплоотдачи внутри труб в теплообменниках среднего давления в 3—5 раз, в теплообменниках высокого давления в 5—8 раз и в переохладителях в 8—10 раз. [c.283]

Конструктивно колонны различаются главным образом размерами корпуса и устройством внутренней насадки. В рассматриваемой колонне среднего давления в верхней части расположена катализаторная коробка, в нижней — теплообменник, обеспечиваю- [c.95]

Поток гелиевого концентрата среднего давления (СД)/(не более 2,0 МПа) с установки получения гелиевого концентрата с температурой не выше минус 189 °С поступает на подогрев вначале в рекуперативные теплообменники Т-27 и Т-28, а затем в теплообменник Т-48. [c.167]

Далее смесь гелия среднего давления с воздухом поступает в трубное пространство теплообменника Т-29/4, где нагревается до температуры 100-150 С за счет тепла потока гелия среднего давления, прошедшего очистку в реакторе Р-2 и идущего по межтрубному пространству. После этого смесь гелия с воздухом нагревается до температуры не выше 190 °С в трубном пространстве теплообменника Т-30/4 за счет тепла потока обогревного азота с температурой 200 С и подается в реактор Р-2. [c.169]

Рассматривается задача оптимизации теплообменной системы (ТС), показанной на рис. 28 и являющейся частью схемы некоторого производства [102]. ТС состоит из двенадцати теплообменников, двух делителей потоков —Д й смесителя С, фиктивных блоков ФБ, отражающих изменение температуры и давления в других аппаратах системы. Аппараты Т-2, Т-7, Т-8, Т-11, Т-12 осуществляют теплообмен между газом и водой, аппараты Т-3 и Т-4 выполнены в виде коробов с пакетами петлеобразных труб внутри, а остальные аппараты — обычные кожухотрубные теплообменники. Предполагаются заданными температуры потоков Г на выходе ТС, а также общий допустимый перепад давления на линиях технологических газов Ар (I), газов среднего давления Ар (II) и газов низкого давления Ар (III). Для математического описания теплообменных процессов был использован метод [103], позволяющий учесть отклонения схемы взаимного движения теплоносителей от удельного прямотока или противотока. Соответствующие уравнения имеют вид [c.163]

Цикл среднего давления (рис. 15-19). Сжатый до давления 25—40 ат воздух поступает в предварительный теплообменник //, где охлаждается до температуры около —80° С (точка 3). Затем часть воздуха поступает в детандер III, где, расширяясь [c.556]

Природный газ после очистки и осушки сжимается в компрессоре до 200 кТ см , затем проходит предварительные теплообменники 5, аммиачный (или пропановый) холодильник 6, основные теплообменники 7 и дросселируется до среднего давления в первый разделительный сосуд 8. Сжиженный газ после переохлаждения в теплообменнике 9 дросселируется во второй разделительный сосуд 10 [c.172]

Посредством второго регулирующего вентиля давление жидкости из первого промежуточного сосуда снижается с 2,4—2,8 МПа до 0,8 МПа и смесь паров и жидкости направляется во второй промежуточный сосуд 6. Пар и жидкость охлаждаются до —44°С. Из второго промежуточного сосуда газообразный диоксид углерода отсасывается через вторую секцию теплообменника 15 цилиндром среднего давления компрессора 14. Уровень жидкости во втором промежуточном сосуде контролируется по световому указателю 7. Переохлажденный до —44°С жидкий диоксид углерода поступает в поочередно заполняемые льдогенераторы 8. [c.396]

Процесс протекает в газовой фазе при средних давлениях 0,4-0,5 МПа и температуре, обеспечивающей без применения газа парообразное состояние сырья, подаваемого в адсорберы. Длительность каждой стадии адсорбции, промывки и десорбции составляет 5 мин. Принципиальная технологическая схема установки приводится на рис. 5.9. Сырье нагревается в теплообменнике бив печи 5, полностью испаряется и поступает в адсорберы 9 (их общее число 5). В режиме адсорбции и десорбции находятся четыре аппарата, а один — на окислительной регенерации. В качестве десорбента используется н-гексан. Из адсорберов выводится смесь денормализата и вытесненного при адсорбции н-гексана, которая, охладившись в теплообменнике, поступает в сепаратор 8, откуда [c.210]

Все холодильники, конденсаторы и дефлегматоры данной установки охлаждаются водой с начальной температурой 25 °С. Выносные кипятильники к десорберам 2 к 4 обогреваются паром среднего давления. Остальные кипятильники и два теплообменника обогреваются рециркулирующим экстрагентом. [c.71]

Цикл среднего давления. Газ, сжатый в компрессоре от давления р1 до давления р (рис. XVI-11, а), проходит последовательно через три теплообменника (С, D, Е), где охлаждается встречным потоком холодного газа, и дросселируется до давления pi. При этом часть газа ожижается и выводится из системы, а газообразный остаток образует упомянутый встречный поток. Ме>вду теплообменниками С vi D доля сжатого газа М ответвляется и, пройдя через расширительную машину (детандер), присоединяется к обратному потоку дросселированного газа в детандере газ расширяется до давления pi и охлаждается. [c.749]

В колонне К-3, верх которой охлаждается кипящим азотом, поток газа разделяется на гелиевый концентрат (содержание гелия 85...92%), отбираемый с верха колонны, а с куба колонны выводится газ (азот вместе с метаном), который поступает в теплообменник Т-2. С установки выходят три обратных потока газа газ высокого давления, выходящий из куба колонны К-1 газ среднего давления из колонны К-2 и газ низкого давления, выходящий из куба колонны К-3, который используется в качестве топлива. Газ среднего и высокого давления дожимается компрессорами до давления 5,0...7,5 МПа для подачи в магистральные газопроводы. [c.247]

Витые теплообменники среднего давления конструктивно выполняются так же, как и теплообменники высокого давления. Отличается конструкция коллекторов, которые работают на меньшее давление и обычно имеют большие размеры. Трубки для навивки употребляются меньшей толщины, чем в теплообменниках высокого давления. Наибольшее применение в теплообменниках среднего давления получили трубки диаметром 10x0,75 и 10X1 мм. Размеры теплообменников и их поверхностей теплообмена имеют примерно такие же величины, как и у теплообменников высокого давления. [c.103]

Греющий конвертированный газ проходит по трубкам Ъ, через стенки которых осуществляется теплообмен с нагреваемой парогазовой смесью. Трубки и трубные доски 1 и 5 выполнены из стали Х18Н10Т, количество трубок (площадь нагрева) определяют расчетом. Компенсатором температурных удлинений в теплообменниках среднего давления [c.201]

Поток сырьевого газа охлаждается, проходя последовательно по межтрубному пространству теплообменника Т-1, обратным потоком метановой фракции среднего давления (МФСД) и затем, проходя по трубному пространству пропанового испарителя, до температуры минус 28 °С. При этом происходит частичная конденсация газа. Сконденсировавшиеся углеводороды (С5 и выше) отделяются от газовой фазы в емкости Е-2, откуда жидкая фаза выводится и направляется в линию питания деметанизатора К-4/1, а газовая фаза поступает на дальнейшее охлаждение и конденсацию в блок переохлаждения и конденсации природного газа. [c.164]

Вторая ступень. Полностью сконденсированный и охлажденный до температуры минус 94 °С газ дросселируется до давления не более 3,92 МПа и подается в колонну К-1, где отпаренный газ обогащается гелием до 0,55 %. С куба К-1 при температуре минус 83 °С и давлении 3,7 МПа выводится метановая фракция высокого давления, часть которой через теплообменник Т-5/1 поступает на разделение в сепаратор Е-13/3, а другая часть дросселируется до избыточного давления 1,6 МПа и выводится как метановая фракция среднего давления. Газовая фаза из Е-13/3 объединяется с потоком метановой фракции высокого давления (МФВД), вводимой с верха деметанизатора К-4/1. Жидкая фаза из Е-13/3 с температурой минус 80 °С подается на верх К-4/1 в качестве орошения. [c.166]

За счет тепла, выделяющегося при реакции в аппарате Р-2, температура гелиевого концентрата повышается в зависимости от содержания в нем водорода и составляет на выходе из реактора 220-430 °С. При возрастании содержания водорода в ге-лие среднего давления выше 2,5 % по объему и увеличении теплоты реакции окисления температура в реакторе может возрасти до 450 °С, что угрожает прочности аппарата Р-2 и долговечности катализатора. При уменьшении содержания водорода в гелие среднего давления возможно снижение температуры в реакторе до точки росы по влаге, что приводит к увлажнению катализатора и нарушению процесса очистки в реакторе Р-2. В этом случае недопустимо снижение температуры гелия среднего давления после теплообменника Т-30/4 ниже 140 С. [c.169]

Недостаток цикла среднего давления, заключающийся в низком к. п. д. детандера при работе его в условиях низких температур, может быть устранен применением турбодетандера. П. Л. Капица разработал конструкцию турбодетандера, обладающего высоким к. п. д. ( Чдет. 0,8) при низких температурах, что позволило снизить давление сжатого воздуха и осуществить цикл низкого давления (Рабе. = 5,5— 6 ат). Это в свою очередь сделало возможным применение для сжатия воздуха турбокомпрессоров и использование регенераторов в качестве теплообменников. Принципиальная схема цикла низкого давления такая же, как и схема цикла среднего давления. [c.557]

Рис, 7.6. Схема синтеза углеводородов при среднем давлении с рециркуляцией остаточного газа 1-компрессор 2-теплообменник 3-парафи-ноотделители 4, 9-реакторы 5-холодильники масла 6-ороситель-ные холодильники-конденсаторы 7-насосы 8-отстойник 10-установка очистки газа активным углем 1-очищенный синтез-газ 11-парафин П1-вода IV-nap V-щелочь + масло VI-масло VII-свежая щелочь УП1-остаточный газ 1Х-циркулирующий газ [c.118]

Вариант дуалформинг. 1РРразработал и внедрил в промышленном масштабе процесс дуалформинг, позволяющий реконструировать традиционную установку риформинга с целью получения более высоких выходов продуктов (рис. 5.14). Одним из преимуществ процесса дуалформинг является максимальное использование оборудования, имеющегося в традиционной технологической схеме установки, но предусмотрен монтаж нового реактора с системой непрерывной регенерации катализатора, включенного в имеющуюся схему. Требуется также замена теплообменника сырье/риформат, монтаж новой печи и дополнительный компрессор для водорода. В этом варианте среднее давление в реакторе снижается с 2,6 МПа до 1,5 МПа. Для обеспечения [c.185]

ДО низкого давления, несколько выше атмосферного, из которого отводится в хранилиш,е. Несжиженные потоки газа среднего и низкого давлений отдают свой холод в теплообменниках 7 и 5. Поток среднего давления через ресивер 11 направляется в компрессор 3. Таким образом, часть газа циркулирует на установке. Поток низкого давления направляется потребителю. [c.172]

Водяной пар среднего давления с температурой Тс подается в абсорбер 1, где он поглощается (адсорбируется) абсорбентом, поступающим из испарителя VI через теплообменник V. Процесс абсорбции происходит экзотермически. В результате абсорбции получается смесь с повышенной температурой. Жидкая смесь насосом II перекачивается в генератор III, в котором тепло от нее передается через поверхность нагрева кипящей 1Воде. В генераторе вырабатывается водяной пар с температурой Тв>Тс, который отводится для использования. [c.112]

Смесь из генератора подается для выпаривания через детандер IV и теплообменник V в испаритель VI, куда поступает также водяной пар среднего давления, который передает кипящей смеси тепло, а сам конденсируется. В результате выпаривания смесь разделяется на водянсй пар и абсорбент. Водяной пар поступает в конденсатор VII и конденсируется при температуре Тв вследствие отдачи тепла Qв Абсорбент поступает из испарителя через теплообменник в абсорбер. Кондек-сат водяного пара возвращается на станцию. [c.112]

Усовершенствованный регенеративный цикл с циркуляцией газа под давлением. Такой регенеративный цикл, проводимый без предварительного охлаждения газа, изображен на рис. 520. Компрессор низкого давления Kj засасывает п кгс газа и сжимает его изотермически до среднего давления (изотерма 1—В точке 2 к сжатому до среднего давления газу присоединяется часть его, отработанная в предыдущем цикле (1—п) кгс. Суммарное количество газа ( -fl—п) сжимается во втором компрессоре до высокого давления (изотерма 2—3) и затем охлаждается в противоточном теплообменнике Т (изобара 5—4)] тепло отдается газу, движущемуся обратным током. Охлажденный газ дросселируется через вентиль В, с,высокого давления на среднее (изэнтальпа 4—5). Часть газа (1—п) направляется в противоточный теплообменник Т, где и охлаждает новую порцию газа (изобара 5—2), и затем засасывается вновь в компрессор в точке 2. Оставшаяся часть газа п, проходя через вентиль В , дросселируется второй раз (изэнтальпа 5—6), причем некоторая часть его т (состояние газа характеризуется точкой 8) отводится [c.748]

Цикл высокого давления с расмшрительной машиной. Зтот цикл представляет собой комбинацию регенеративных циклов и цикла среднего давления с расширительной машиной. Его можно рассматривать как усовершенствованный регенеративный цикл, в котором предварительное аммиачное ох Еаждение заменено охлажде1шем самим сжижаемым газом (часть газа расширяется с отдачей внешней работы), или как частный случай цикла среднего давления с расширительной машиной, в котором отсутствует предварительное охлаждение газа в теплообменнике. [c.754]

В последующем предпусковые очистки с применением фталевого ангидрида были проведены также и для прямоточных котлов сверхкритических параметров блоков 300 МВт. Химическая очистка проводилась по одному контуру, включающему деаэраторы 0,7 МПа, первичные поверхности нагрева котла до конвективного пароперегревателя, вторичный тракт котла кроме паропарового теплообменника по стороне среднего давления и холодных ниток промежуточного пароперегревателя и ПВД по водяной стороне. Первичный тракт котла промывался по четырем ниткам параллельно, а нитки промперегрева были включены последовательно. Контур обрабатывался гидразин-гидратом для восстановления трехвалентного железа. Химическая очистка котла осуществлялась при температуре раствора около 100°С. Максимальная концентрация фталевой кислоты составила около 1,7%. По расчету она должна быть около 2%, некоторое снижение концентрации фталевой [c.70]

Г1осредством второго регулирующего вентиля давление жидкого диоксида углерода понижается с 2,8 до 0,8 МПа, что снова приводит к испарению части жидкости. Смесь жидкого и газообразного СОг с температурой —44° С поступает во второй промежуточный сосуд. В нем жидкость отделяется, а пар через кольцевое пространство второй секции теплообменника отсасывается цилиндром среднего давления дополнительного компрессора. Уровень жидкости в сосуде контролируется световым указателем. [c.265]

I — нагреиагзпьно-реакционная печь для крекинга тяжелого газойля 2 — нагревательно-реакцпоаяая печь для крекинга легкого газойля 3 — нагревательно-реакцпонная печь для легкого крекинга мазута i — первый реактор среднего давления (20 amu) 5 — второй реактор 17 ати) 6 — испаритель-реактор (7 ати)-, 7 — ректификационная колонна ат л) S — теплообменник 9 — конденсатор 40 — холодильник 44 — газосепаратор. [c.109]

КГ-1 - котел среднего давления с топкой КС-1 - конденсатор серы Н-1, Н-2-насос Т-1 - теплообменник Е-1 - емкость химочищенной воды. [c.21]

Продукты реакции из Р-1, отдав тепло в теплообменниках Т-1, поступают в парогенератор ПГ-1, где тепло продуктов используется для выработки пара среднего давления и, охладившись до требуемой температуры, направляются в горячий сепаратор высокого давления С-1, где происходит разделение газопродуктовой смеси реактора первой ступени на жидкую и парогазовую фазы. Парогазовая смесь отдает свое тепло вначале в теплообменнике Т-3 (рис. З.Зв) для нагрева жидких продуктов из сепаратора С-3 низкого давления, далее — для нагрева циркулирующего водорода в теплообменнике Т-2 (рис. 3.3а), и охлажденная поступает в сепаратор высокого давления холодных продуктов С-2, предварительно доох-ладившись в воздушном конденсаторе-холодильнике ВХ-1. Перед воздушным конденсатором из емкости для закачки воды Е-1 насосом Н-2 в поток вводится некоторое количество воды с целью исключения отложения солей бисульфида аммония в холодильнике и на выходе из него. Для предотвращения отложения солей и образования цианидов сюда же может подаваться полисульфид — ингибитор. [c.108]

В реакторе протекают те же реакции, что и в первой ступени за исключением гидрообессеривания и гидродеазотирования, которые прошли в первой ступени. Реактор загружен 4-мя слоями катализатора, регулирование температуры между слоями осуществляется подачей холодного ВСГ от циркуляционного компрессора ЦК-2. При некоторых режимах работы (например, при максимальном выходе дизельного топлива) тепловой эффект незначителен и ВСГ для снятия тепла между слоями может не подаваться. Выходящая из реактора газопродуктовая смесь отдает свое тепло в теплообменнике Т-7 для нагрева сырья перед печью П-2, в теплообменнике Т-6 для нагрева ВСГ, в теплообменнике Т-4 для нагрева сырья фракционирующей колонны К-1, после чего направляется в парогенератор ПГ-2 для выработки пара среднего давления. Из парогенератора частично охлажденные продукты реакции направляются в сепаратор горячих продуктов С-5 высокого давления. Отсюда жидкая часть через паровую турбину ПТ-2, генерирующую электроэнергию за счет снижения давления, направляется в сепаратор горячих продуктов низкого давления С-4. [c.110]

Сепарация тазопродуктовой смеси при 230 °С оказывается оптимальной, так как позволяет применить тепло отводимого потока дизельного топлива для начального подогрева сырья с использованием 50% поверхности теплообменников блока стабилизации, снизить расчетную тепловую мощность печи стабилизации на 43% и печи реакторного блока на 17%. Переобвязка теплообменников высокого давления по принципу направленной конвекции дает возможность увеличить коэффициент теплопередачи с 200 (фактические данные) до 350-400. Общая экономия топлива составляет 51%, воды-19%, электроэнергии-15%. Увеличение степени рекуперации тепла и соответствующее уменьшение мощности печей (в среднем на 23,5%) и холодильной аппаратуры (приблизительно на 24%) позволяет интенсифицировать работу установки гидроочистки, например в результате ее производительности по сырью. [c.108]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология